10.2. Форму, размеры и расположение силосов в плане следует принимать в соответствии с требо-ваниями технологии производства, унификации, грунтовыми и температурными условиями, а также исходя из результатов технико-экономических сопоставлений и с учетом архитектурно-композиционных требований.

Допускается блокировка силосных корпусов с обслуживающими зданиями II категории огнестойкости. При этом должна быть учтена разность осадок фундаментов силосов и примыкающих зданий.

10.3. Форма воронки силоса, углы ее наклона, а также размеры выпускного отверстия должны оп-ределяться с учетом условий надежного истечения сыпучего материала в соответствии с требованиями пп.9.2 - 9.6.

10.4. Силосы допускается проектировать как отдельно стоящими, так и сблокированными в корпу-са. При диаметре более 12м силосы следует проектировать, как правило, отдельно стоящими.

10.5. Форма отдельного силоса в плане принимается, как правило, круглой. Допускается при соот-ветствующем обосновании принимать силосы квадратными и многогранными.

10.6. При проектировании силосных корпусов следует, как правило, принимать: сетки разбивочных осей, проходящих через центры сблокированных силосов, 3ґ3, 6ґ6 и 12ґ12м; наружные диаметры круглых силосов - 3, 6, 12 18, и 24м; размеры в осях стен квадратных силосов - 3ґ3 м; высоты стен силосов, а также подсилосных и надсилосных этажей - кратными 0,6м.

10.7. Железобетонные силосные корпуса длиной до 48м допускается проектировать без деформационных швов.

При нескальных грунтах основания отношение длины силосного корпуса к его ширине и высоте должно быть не более 2. При однорядном расположении силосов это отношение допускается увеличивать до 3.

Допускается увеличение длины корпуса и указанных отношений при соответствующем обосновании.

10.8. При проектировании многорядных силосных корпусов с круглыми в плане силосами про-странство между ними (звездочки) следует использовать для размещения лестниц, различных коммуникаций, установки технологического оборудования, не требующего обслуживания, а также для хранения несвязных сыпучих материалов.

Примечание. При хранении в силосах горячих сыпучих материалов устройство лестниц в звездочках допускается при условии соблюдения требований СНиП II-33-75*

10.9. Выпускные отверстия в силосах должны, как правило, располагаться центрально. При необходимости устройства нескольких выпускных отверстий их следует располагать симметрично относительно осей силоса.

10.10. При проектировании силосных корпусов следует исходя из ТП 101-81*, технико-экономической целесообразности и конкретных условий строительства предусматривать применение монолит-ного железобетона (при возведении индустриальными методами) или сборного железобетона (из унифициро-ванных изделий).

Допускается применение стальных силосов для сыпучих материалов, хранение которых не допускается в железобетонных емкостях, а также стальных инвентарных и оперативных силосов.

10.11. При проектировании стен силосов из стали следует предусматривать индустриальные мето-ды их изготовления и монтажа путем применения: листов и лент больших размеров; способа рулонирования; изготовления заготовок в виде „скорлуп"; автоматической сварки с минимальным количеством сварных швов, выполняемых на монтаже, а также других передовых методов.

10.12. Сборные железобетонные стены силосов следует проектировать для силосов круглых в плане диаметром 3м из объемных блоков. При больших размерах - из отдельных элементов, укрупняемых перед монтажом в царги или блоки, или из элементов, монтируемых без предварительного укрупнения.

10.13. В проектах должны предусматриваться мероприятия, обеспечивающие защиту стыков сбор-ных элементов от проникания атмосферных осадков и пыления мелкодисперсных хранимых материалов.

10.14. Внутренние поверхности стен и днища силосов не должны иметь выступающих го-ризонтальных ребер и впадин.

10.15. Днища силосов в зависимости от диаметра силоса и хранимого материала следует проекти-ровать в виде железобетонной плиты со стальной полуворонкой и бетонной забуткой или в виде железобетон-ной или стальной воронки на все сечение силоса.

10.16. Стены и днища силосов для абразивных и кусковых материалов следует защищать от исти-рания и разрушения при загрузке.

Материал для защиты стен и днища силосов следует выбирать в зависимости от физико-механических свойств, хранимого материала. При проектировании силосов необходимо учитывать также химическую агрес-сию хранимого материала и воздушной среды.

10.17. При применении для загрузки силосов трубопроводного контейнерного пневматического транспорта на надсилосном перекрытии следует предусматривать предохранительные клапаны для предупреждения возникновения избыточного давления в силосах.

10.18. Надсилосные перекрытия следует проектировать, применяя сборные железобетонные плиты по сборным железобетонным или стальным балкам. Для силосов со стальными стенами перекрытие допускает-ся проектировать из стали.

10.19. Покрытия отдельно стоящих круглых силосов при отсутствии надсилосного помещения, а также силосов диаметром более 12м допускается проектировать в виде оболочек.

10.20. Надсилосные помещения и конвейерные галереи следует проектировать, применяя облегчен-ные стеновые ограждения из несгораемых материалов. Допускается также применение сборных железобетон-ных конструкций.

10.21. Наружные стены неотапливаемых подсилосных помещений следует проектировать, как пра-вило применяя железобетонные сборные панели. Стены отапливаемых помещений в подсилосной части долж-ны проектироваться панельными или кирпичными.

10.22. При проектировании соединительных галерей между силосами или между силосными корпу-сами следует учитывать относительные смещения силосов или силосных корпусов, вызываемые неравномер-ными осадками и кренами.

10.23. Колонны подсилосного этажа надлежит проектировать сборными или монолитными железо-бетонными.

10.24. Фундаменты отдельно стоящих силосов и силосных корпусов следует проектировать в виде монолитных железобетонных безбалочных плит. На скальных и крупнообломочных грунтах допускается при-нимать фундаменты отдельно стоящие, ленточные или кольцевые, монолитные или сборные.

Свайные фундаменты следует предусматривать, если расчетные деформации естественного основания пре-вышают предельные или не обеспечивается его устойчивость, а также при наличии просадочных грунтов и в других случаях при соответствующем технико-экономическом обосновании.

10.25. Конструкции силосов необходимо рассчитывать на нагрузки и воздействия в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. При расчете силосов должны быть также учтены нагрузки и воздействия:

временные длительные - от веса сыпучих материалов, части горизонтального давления и трения сыпучих материалов о стены силосов, веса технологического оборудования [не менее 2кПа (200 кгс/м²)], усадки и ползучести бетона, крена и неравномерных осадок;

кратковременные - возникающие при изготовлении, перевозке и монтаже сборных конструкций, при изменении температур наружного воздуха, от части горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов, от давления воздуха, нагнетаемого в силос, при активной вентиляции и гомогенизации;

особые - от давления, развиваемого при взрыве.

10.26. Аэродинамические коэффициенты при расчете силосов на ветровые нагрузки принимаются по СНиП 2.01.07-85.

Аэродинамические коэффициенты общего лобового сопротивления силосов при расчете нижней зоны сило-сов (колонн и фундаментов) допускается принимать: для одиночных силосов, расположенных от других на расстоянии, большем 3 диаметров силосов (по центрам), с = 0,7; при меньшем расстоянии с = 1,3; для сблокированных силосов с = 1,4.

10.27. Коэффициенты надежности по нагрузке ту для собственного веса конструкций, полезной нагрузки на перекрытиях, снеговой и ветровой нагрузок принимаются по СНиП 2.01.07-85:

для горизонтальных и вертикальных давлений сыпучих материалов g_f = 1,3;

для температурных воздействий и для давления воздуха в силосе g_f = 1,1.

10.28. При расчете на сжатие нижней зоны силосов (колонн подсилосного этажа и фундаментов) расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент 0,9.

10.29. Стены круглых силосов диаметром до 12 м включительно, квадратных и многогранных сило-сов кроме расчета на прочность следует рассчитывать на выносливость с коэффициентами асимметрии цикла p_s и p_b:

в стенах с предварительным напряжением p_s, = 0.85;

в ненапряженных стенах p_s,= p_f = 0,7.

10.30. Силосы, загружаемые горячим сыпучим материалом (с температурой свыше 100 °C на контакте с бетоном), должны быть рассчитаны с учетом кратковременного и длительного действия температуры по предельным состояниям первой и второй групп.

10.31. Для смесительных силосов с образованием кипящего слоя (гомогенизация) нормативное дав-ление на днище и стены (в пределах высоты кипящего слоя) от сыпучего материала и сжатого воздуха опреде-ляется как равномерное по площади днища и периметру стен гидростатическое давление жидкости силоса с удельным весом, равным 0,67, с учетом повышения уровня сыпучего материала в процессе гомогениза-ции. В расчете учитывается большее из давлений, вычисленных без гомогенизации или с ее учетом.

При нагнетании воздуха без образования кипящего слоя избыточное давление воздуха учитывается в соче-тании с давлением сыпучего материала.

10.32. При внецентренной загрузке и разгрузке силоса диаметром 12м и более его стены следует проверять на действие несимметричного давления сыпучего материала.

10.33. Предельная ширина раскрытия вертикальных трещин в стенах железобетонных силосов оп-ределяется по СНиП 2.03.01-84, при этом принимается d = 1,2 для круглых и d = 1 для квадратных силосов.

1034. Прогиб от временных длительных нормативных нагрузок для стен квадратных и многогран-ных силосов не должен превышать 1/200 пролета в осях стен.

1035. Нормативное горизонтальное давление сыпучего материала на стены силоса следует принимать равномерно распределенным по периметру и определять по формуле

             (41)

где    gⁿ, fⁿ – удельный вес и коэффициент трения сыпучего материала;

- гидравлический радиус сечения (А и u – площадь и периметр поперечного сечения силоса);

e – основание натуральных логарифмов;

- коэффициент бокового давления сыпучего материала;

jⁿ – угол внутреннего трения сыпучего материала;

z – расстояние от верха засыпки материала.

10.36. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала определяется по формуле

             (42)

10.37. Полное нормативное (длительное и кратковременное) горизонтальное давление сыпучего материала на стены силосов следует определять по формуле

,              (43)

где a - коэффициент, приведенный в табл.9 и учитывающий дополнительные давления при заполнении и опорожнении силосов, обрушении сыпучего материала и при работе систем пневматического выпуска.

Таблица 9

Конструкция силосов и их элементов	Коэффициенты
	а	gс
I. При расчете горизонтальной арматуры стен	2	1	2
1. Отдельно стоящего круглого железобетонного силоса
2. Железобетонного силосного корпуса с рядовым расположением круг-лых силосов:
наружных	2	1	2
внутренних	2	2	1
3. Железобетонного силосного корпуса с квадратными силосами со сто-ронами до 4 м:
наружными	2	1,65	1,2
внутренними	2	2	1
II. При расчете конструкций плиты и балок днища и воронки
4. Плиты днища без забутки, балок днища, железобетонной воронки си-лоса	2	1,3	1.5
5. Плиты днища с забуткой при наибольшей высоте забутки 1,5м* и бо-лее	2	2	1
6. Стальной воронки и стальных кольцевых балок в железобетонном или стальном силосе	2	0.8	2,5
7. Узлов креплений стальной воронки к кольцевым балкам и стенам железобетонного или стального силоса	1.5	0.6	2.5

При высоте забутки h<1,6 м значение коэффициента g_c определяется по интерполяции между 1,3 и 2 по формуле

g_c = 1,3 + 0,47h

Примечания: 1. При расчете стен стального силоса коэффициенты g_c умножаются на 0,8.

2. При расчете стен силоса для угля коэффициенты a и g_c принимаются равными 1.

10.38. Кратковременная часть полного горизонтального давления

             (44)

10.39. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала , передающееся на стены силоса си-лами трения, определяется по формуле

             (45)

10.40. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала на днище силоса определяется по форму-ле

             (46)

но не более ,

где     a, - определяется по пп.10.36 и 10.37;

g - удельный вес засыпки над днищем;

z – высота засыпки.

10.41. Вертикальное давление сыпучего материала в пределах наклонного днища или воронки си-лоса принимается постоянным, равным вычисленному для верха наклонного днища или воронки.

10.42. Круглые силосы следует рассчитывать на осевое растяжение силами

             (47)

где     N - расчетное растягивающее усилие;

g_f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по п.10.27;

а, g_c - поправочный коэффициент и коэффициент условий работы, принимаемые по табл.9;

d - внутренний диаметр силоса.

10.43. При расчете стен круглых силосов на центральное растяжение работа бетона не учитывает-ся.

Стены квадратных и многогранных силосов следует рассчитывать на внецентренное растяжение. Осевое растягивающее усилие определяется по формуле (47) , в которой d принимается равным размеру силоса в све-ту.

Изгибающие моменты определяются как для горизонтальной замкнутой рамы, нагруженной по периметру равномерным расчетным давлением сыпучего материала.

10.44. Коэффициенты условий работы при расчете -стен силосов следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01 -84, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке, коэффициент условий работы бетона g_b = 0,75, при этом коэффициент g_b2, учитывающий длительность действия нагрузки, принимается равным 1.

10.45. Стены стальных круглых силосов рассчитываются на те же сочетания нагрузок, что и стены железобетонных круглых силосов.

Дополнительно стены стальных силосов должны быть проверены на устойчивость с коэффициентом усло-вий работы, равным 1.

На выносливость стальные стены допускается не рассчитывать.

10.46. Для стальных силосов следует учитывать воздействия от суточного изменения температуры наружного воздуха в виде дополнительного горизонтального нормативного давления сыпучего материала, считая его равномерно распределенным по периметру и по высоте, по формуле

             (48)

где     k_t - коэффициент, принимаемый равным 2;

a_t - коэффициент линейной температурной деформации материала стен из стали, равный 1,2•10^-5;

T₁ - суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимается согласно СНиП 2.01.07-85;

Е_m - модуль деформации сжатая сыпучего материала;

d - внутренний радиус круглого силоса или сторона квадратного силоса;

t - приведенная толщина стены по вертикальному сечению, м;

Е_c - модуль упругости материала стен;

n - начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) материала заполнения силоса.

10.47. Места изменения формы стального силоса, в частности зоны сопряжения цилиндрической части с конусной или с плоским днищем, а также места резкого изменения нагрузки должны быть проверены на дополнительные местные напряжения (краевой эффект) с коэффициентом условий работы, равным 1,4.

10.48. При симметричной разгрузке и загрузке сыпучего материала стены стальных силосов прове-ряются на прочность по СНиП II-23-81 с коэффициентом условий работы g_c = 0,8.

10.49. В случае несимметричной загрузки или разгрузки сыпучих материалов стены стальных круг-лых силосов, не воспринимающие кольцевые изгибающие моменты, проверяются на устойчивость и прочность от воздействия кольцевых меридиональных и сдвигающих усилий, определяемых расчетом цилиндрической оболочки.

10.50. Стены монолитных железобетонных силосов следует проектировать из бетона класса не ни-же В15, а сборные железобетонные элементы стен - из бетона класса не ниже В25.

10.51. Расчет оснований сблокированных и отдельно стоящих силосов, возводимых на наскальных грунтах, должен производиться по предельным состояниям второй группы (по деформациям) в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.

При расчете деформации оснований ветровая нагрузка включается в основное сочетание нагрузок.

10.52. При определении крена фундаментов корпусов в виде жестко сблокированных силосов на общей фундаментной плите в условиях отсутствия влияния соседних корпусов учитывается повышенный мо-дуль деформации грунта. Повышение модуля деформации грунта обеспечивается предварительным обжатием грунта первичной равномерной загрузкой силосов длительностью не менее двух месяцев.

10.53. При определении давления на грунт под подошвой фундамента следует учитывать как слу-чай полной загрузки силосов сыпучими материалами, так и случай разгрузки некоторых из силосов в количест-ве, создающем наиболее невыгодное сочетание нагрузок.

10.54. Колонны подсилосного этажа следует рассчитывать по схеме стоек, заделанных в фундамент, с учетом фактического защемления в днище силоса.

10.55. При расчете колонн должны учитываться дополнительные усилия изгиба и сжатия при на-клоне корпуса (принимаемом равным 0,004) от неравномерной осадки, а также дополнительный изгибающий момент, вызываемый отклонением верха колонн и смещениями сборных плит днища и воронок в пределах до-пусков.

10.56. Из надсилосных помещений надлежит предусматривать не менее двух эвакуационных выхо-дов. Эвакуационные лестницы следует проектировать с шириной марша не менее 0,8м и с уклоном не более 1:1. Наружные стальные маршевые лестницы, используемые для эвакуации людей, следует проектировать, как правило, шириной не менее 0,7м с уклоном маршей не более 1:1, ограждением высотой 1,0м и площадками, расположенными по высоте на расстоянии не более 8м.

10.57. Второй эвакуационный выход допускается предусматривать через наружную открытую стальную лестницу, которая должна доходить до кровли надсилосного помещения, иметь ширину не менее 0,7м, уклон 1:1 и ограждающие перила высотой 1,0м.

Второй выход также допускается предусматривать через конвейерные галереи, ведущие к зданиям или со-оружениям и обеспеченные эвакуационными выходами. В этом случае конвейерные галереи и транспортируе-мые по ним материалы должны быть несгораемыми.

Из надсилосных помещений площадью до 300м², в которых работает не более 5 чел. в смену, при хранении в силосах несгораемых материалов допускается предусматривать один эвакуационный выход (без устройства второго) на наружную открытую стальную лестницу с уклоном 1:1. Ограждающие конструкции лестниц должны выполняться из несгораемых материалов.

При площади надсилосных помещений более 300м² в качестве одного из эвакуационных выхо-дов следует проектировать лестничную клетку в соответствии с требованиями СНиП 2.09.02-85.

10.58. Во всех силосных корпусах должен быть предусмотрен лифт для подъема людей на надси-лосную галерею.

10.59. Расстояние от наиболее удаленной части надсилосного помещения до ближайшего выхода на наружную лестницу или лестничную клетку должно быть не более 75м. При хранении в силосах несгораемых материалов это расстояние допускается увеличивать до 100м.

10.60. По периметру наружных стен силосных корпусов высотой до верха карниза более 10 м сле-дует предусматривать на кровле решетчатые ограждения высотой не менее 0,6м из несгораемых материа-лов.

10.61. При проектировании силосов для сыпучих материалов, пыль которых способна образовать при загрузке или разгрузке силосов взрывоопасные концентрации, должны предусматриваться мероприятия, исключающие возможность взрывов, а также предупреждающие появление электростатических разрядов.

10.62. Силосные корпуса, отдельно стоящие силосы, надсилосные галереи, надстройки (выше уров-ня надсилосного перекрытия) допускается проектировать в соответствии с ТП 101-81* из стальных кон-струкций с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч и нулевым пределом распространения огня.

Примечание. Для стальных колонн и перекрытий надстроек, кроме двух верхних этажей, а также для несущих конструкций подсилосных этажей (колонн и балок под стены силосов) должна предусматриваться огнезащита, обеспечивающая предел огнестойкости этих конструкций не менее 0,75 ч.

11. УГОЛЬНЫЕ БАШНИ КОКСОХИМЗА-ВОДОВ

11.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании угольных башен коксо-химзаводов, предназначенных для аккумуляции угольной шихты перед коксованием и ее погрузки в загрузоч-ные вагоны для распределения по коксовым печам.

11 2. Объемно-планировочные решения угольных башен и их габаритные размеры должны обеспе-чивать возможность рациональной компоновки с коксовыми батареями и соответствующее строительному за-данию взаимное расположение с подвижным технологическим оборудованием (коксовыталкивателями, две-ресъемочными машинами, тушильными и загрузочными вагонами).

Как правило, угольные башни должны быть прямоугольными в плане.

11.3. При проектировании нескольких угольных башен для одного предприятия их конфигурация и размеры горизонтального сечения должны быть, как правило, унифицированы.

11.4. Габариты угольных башен следует принимать по горизонтали кратными 0,3м, по вер-тикали - кратными 0,6м.

11.5. Свободные от технологического оборудования основного назначения объемы нижней зоны угольной башни допускается использовать для размещения вспомогательных помещений: электропунктов, вен-тиляционных установок, помещений КИП, служебно-бытовых помещений коксового блока и т.д.

11.6. Внутренние габариты в сквозной части угольной башни должны обеспечивать наличие:

требуемых правилами безопасности зазоров между строительными и технологическими конструкциями, но не менее 0,1м;

проходов с обеих сторон загрузочного вагона шириной не менее 0,8м и высотой не менее 2,1м.

11.7. Размеры надъемкостной части угольной башни должны обеспечивать возможность размеще-ния оборудования, предназначенного для распределения шихты по ячейкам емкостной части. При этом между оборудованием и строительными конструкциями должны предусматриваться проходы шириной не менее 0,8 м,

11.8. При расчете угольных башен и их элементов должны быть учтены следующие нагрузки: соб-ственный вес конструкций, нагрузки от стационарного оборудования и загрузочного вагона, давление материала заполнения емкостей, ветровая нагрузка, давление грунта, нагрузки, передаваемые примыкающими конструкциями.

В случае необходимости учитываются особые нагрузки и воздействия (сейсмические, влияние горных вы-работок и т. д.).

11.9. Наибольший прогиб стен емкостной части не должен превышать 1/200 меньшего пролета.

11.10. Расчетное горизонтальное давление материала заполнения на стены емкостной части следует определять в зависимости от соотношения геометрических размеров как для прямоугольного силоса или бункера.

Удельный вес угольной шихты и угол ее внутреннего трения следует принимать по технологическому зада-нию на проектирование угольной башни, но не менее gⁿ = 8,5 кН/м³ (0,85 тс/м³), а угол внутреннего трения - не более jⁿ = 40 °.

11.11. При расчете стен емкостной части необходимо рассматривать следующие сочетания нагру-зок:

все емкости заполнены, на одну из стен действует отрицательное давление ветра как на подветренную вер-тикальную поверхность;

емкости не заполнены, на стену действует положительное давление ветра как на наветренную вертикаль-ную поверхность;

заполнена одна из емкостей (для расчета внутренней поперечной стены).

11.12. Угольную башню следует рассчитывать как пространственную систему с учетом физической, а для стен в зоне проезда загрузочного вагона - и его геометрической нелинейности (по деформированной схеме с учетом невыгодных для конструкций отклонений от вертикали в пределах, допускаемых строительными нормами и правилами на производство работ).

11.13. Допускается выполнять расчет стен угольной башни, расчленяя ее на отдельные элементы продольные и поперечные стены емкостной части, продольные стены в зоне проезда загрузочного вагона, ниж-нюю зону стен.

При расчете поперечных стен емкостной части следует учитывать наличие проемов для проезда загрузоч-ного вагона, превращающих эти стены при поэлементном расчете в балки-стенки.

11.14. При поэлементном расчете стен расчетную схему стен сквозной части следует принимать в виде однопролетной одноэтажной рамы с абсолютно жестким ригелем и защемленными стойками с учетом отклонения их от вертикали в соответствии с действующими допусками на бетонирование стен в подвижной опалубке. При этом горизонтальное поперечное смещение верха проема a_h для проезда загрузочного вагона по отношению к низу этого проема

a_h = 1,2 ha ,              (49)

где     а - допускаемое горизонтальное смещение, соответствующее высоте стены, равной высоте проема для проезда загрузочного вагона;

h - коэффициент увеличения эксцентриситета, принимаемый по СНиП 2.03.01-84.

11.15. Из надъемкостной части угольной башни следует предусматривать не менее двух выходов, при этом допускается предусматривать лестничную клетку за пределами башни. В качестве второго эвакуаци-онного выхода допускается использовать конвейерную галерею для подачи шихты (при площади помещений до 300 м²), которая должна выполниться из несгораемых материалов и отвечать требованиям, предъявляемым к путям эвакуации.

Лестница до уровня верха коксовой батареи должна быть из железобетонных ступеней по стальным косо-урам, а выше - из стали с уклоном маршей 1:1. Кроме того, должны предусматриваться лестница для выхода на кровлю и ограждение кровли по ГОСТ 25772-83.

11.16. В угольных башнях должен быть предусмотрен грузопассажирский лифт до надъемкостной части.

11.17. Для обеспечения пожарной безопасности необходимо предусматривать в помещениях уголь-ной башни пожарно-питьевой водопровод.

НАДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

12. ЭТАЖЕРКИ И ПЛОЩАДКИ

12.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектирования наружных и располагае-мых внутри зданий этажерок, предназначаемых для опирания технологического оборудования и прокладки трубопроводов, а также площадок для обслуживания оборудования.

12.2. Этажерки должны проектироваться с таким расчетом, чтобы площади перекрытий использо-вались, как правило, не менее чем на 70 - 80% (в используемую площадь должны включаться площадь обору-дования в плане с добавлением вокруг него площади, обеспечивающей проход шириной не менее 1,0 м при по-стоянном обслуживании оборудования и 0,8 м при его периодическом обслуживании, а так же площади мон-тажных площадок, монтажных проемов и лестниц).

12.3. Транзитные технологические трубопроводы, проходящие вблизи этажерок, следует прокладывать по специальным наружным консолям или траверсам, опираемым на конструкции этажерок, или подвешивать к конструкциям перекрытий, если это допускается технологическими и противопожарными требованиями, утвержденными в установленном порядке.

12.4. Этажерки должны, как правило, проектироваться с сетками колонн 6х6, 9х6, 12х6 м (шаг ко-лонн 6м). Высота ярусов этажерок выбирается исходя из технологических требований. Отметки площадок должны быть кратными 0,6м.

12.5. Конструкции этажерок и площадок (колонны, балки, перекрытия) следует проектировать, как правило, из сборного железобетона.

При невозможности использования типовых унифицированных железобетонных конструкций, а также для производств с технологическими процессами, изменяющимися не реже чем через пять лет, конструкции этаже-рок допускается проектировать стальными.

12.6. Площадки и перекрытия этажерок, на которых установлено технологическое оборудование, содержащее легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, сжиженные горючие газы, следует предусматривать глухими, непроницаемыми для жидкости и ограждать по периметру и в местах проемов сплошным бортом высотой не менее 150мм с устройством пандусов у выходов на лестницы.

Допускается устройство металлических поддонов под одним или группой аппаратов.

12.7. В стальных этажерках, для которых требуется обетонирование их элементов, бетон должен включаться в совместную работу с каркасом.

12.8. Этажерки, на которых размещается оборудование, вызывающее вибрации, как правило, не должны соединяться с каркасом здания, а оборудование на них следует устанавливать на виброизоляторах.

12.9. Наружные этажерки следует рассчитывать на снеговую и ветровую нагрузки в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85 с учетом дополнительных требований: на верхнем ярусе снеговую нагрузку надлежит учитывать полностью, а на промежуточных ярусах - в размере 50%, Ветровую нагрузку следует при-нимать с учетом воздействия ветра на оборудование.

12.10. Колонны этажерок и площадок, размещаемых в зданиях I, II и III степеней огнестойкости по СНиП 2.01.02-85, следует проектировать из несгораемых материалов, а в зданиях IV степени огнестойкости - из несгораемых или трудносгораемых материалов. Перекрытия этажерок и площадок, размещаемых в зданиях I и II степеней огнестойкости, следует проектировать из несгораемых материалов, а в зданиях III и IV степеней огнестойкости- из несгораемых или трудносгораемых материалов.

12.11. Для конструкций стальных этажерок, размещаемых в зданиях с помещениями категорий А, Б и В, следует предусматривать защиту, обеспечивающую предел огнестойкости этих конструкций не менее 0,75 ч. При этом должны быть предусмотрены средства автоматического пожаротушения.

Примечание. В помещениях категорий А и Б спедует предусматриввть защиту отдельных стальных конструкций от искрообразования.

12.12. При размещении оборудования на наружных этажерках для дежурного персонала следует предусматривать закрытые помещения (из несгораемых материалов), которые необходимо максимально при-ближать к рабочим местам, при этом расстояние до них не должно превышать 150 м. Площади, объемы и пара-метры воздушной среды в этих помещениях должны соответствовать СНиП II-92-76.

При наличии производств, размещаемых в помещениях категорий А, Б и В, или оборудования, выделяюще-го вредные вещества, для указанных помещений следует предусматривать специальные мероприятия, обеспе-чивающие взрывопожарную безопасность и исключающие воздействие вредных веществ на работающих (гер-метизацию, подпор воздуха, устройство шлюзов, сигнализацию и т.д.).

Примечание. Допускается использование для дежурного персонала вспомогательных или производст-венных помещений при условии, что последние удовлетворяют требованиям данного пункта и их назначение допускает пребывание в них дежурного персонала.

12.13. Наружные этажерки, на которых располагаются оборудование или трубопроводы, содержа-щие легковоспламеняющиеся и горючие жидкости и горючие газы, следует, как правило, выполнять железобе-тонными. В стальных этажерках первый ярус, включая перекрытие, но на высоту не менее 4м следует защи-щать от воздействия высокой температуры. Предел огнестойкости защищенных конструкций должен быть не менее 0,75ч.

Примечания: 1. Допускается применять незащищенные стальные конструкции этажерок при оборудо-вании их стационарными автоматическими установками пожаротушения.

2. Для предприятий, расположенных в Западной Сибири, допускается применение незащищенных несущих конструкций этажерок с пределом огнестойкости 0,25ч.

12.14. Площадь одного яруса отдельно стоящей наружной этажерки или площадки с оборудованием производств, размещаемых в помещениях категорий А, Б и В, не должна превышать:

при высоте этажерки или площадки до 30м - 5200м²;

при высоте 30м и более - 3000м². При большей площади этажерки или площадки следует раз-делять на секции с разрывами между ними не менее 15м.

Площадь этажерок и площадок с оборудованием производств, размещаемых в помещениях категорий Г и Д, не ограничивается.

Примечания: 1. Высотой этажерки или площадки с оборудованием следует считать максимальную высоту оборудования или непосредственно этажерки, занимающих не менее 30 % общей площади этажерки или площадки.

2. Предельные площади этажерок или площадок относятся к этажеркам или площадкам с аппаратами и емкостями, содержащими легковоспламеняющиеся и горючие жидкости и сжиженные газы. Для этажерок и площадок с оборудованием, содержащим горючие газы в не сжиженном состоянии, предельная площадь увеличивается в 1,6 раза.

3. Ширина отдельно стоящей этажерки или площадки должна быть при высоте этажерки или площадки вместе с оборудованием на ней 18м и менее - не более 48м, более 18м - не более 36м.

12.15. Наружные этажерки и площадки, предназначаемые для размещения оборудования с легко-воспламеняющимися и горючими жидкостями и газами, а также площадки обслуживания, в том числе прикре-пляемые к технологическому оборудованию, должны иметь с каждого яруса открытые лестницы:

при длине этажерки или площадки до 18ми площади до 108м² - одну лестницу;

при длине этажерки или площадки свыше 18м, но не более 80м - не менее двух лестниц;

при длине этажерки или площадки свыше 80м число лестниц определяется из расчета расположения их на расстоянии не более 80м одна от другой независимо от числа ярусов этажерки.

Число открытых лестниц с перекрытий наружных этажерок и площадок, предназначенных для размещения оборудования с невзрыво-, непожароопасными производствами, должно быть:

при длине этажерки или площадки до 180м-одна лестница;

при длине этажерки или площадки свыше 180 м число лестниц определяется из расчета расположения их на расстоянии одна от другой не более 180м независимо от числа ярусов этажерки.

12.16. Внутренние этажерки и площадки должны иметь, как правило, не менее двух открытых стальных лестниц. Допускается проектировать одну лестницу при площади пола каждого яруса этажерки или площадки, не превышающей 108м² для помещений категорий А и Б. 400 м² для поме-щений категорий В. Г и Д.

Расстояние от наиболее удаленного рабочего места до ближайшего эвакуационного выхода, а также требования к лестницам должны приниматься в соответствии со СНиП 2.01.02-85 и СНиП 2.09.02-85.

Примечание. Этажерки и площадки допускается проектировать со вторым эвакуационным выходом на наружные лестницы зданий.

12.17. Открытые лестницы наружных этажерок и площадок, предназначаемые для эвакуации лю-дей, следует располагать по наружному периметру этажерок и площадок. Допускается для группы аппаратов колонного типа располагать лестницы между аппаратами.

Лестницы следует проектировать стальными по ГОСТ 23120-78.

При размещении на наружных этажерках и площадках оборудования с легковоспламеняющимися, горючи-ми жидкостями и горючими газами открытые лестницы должны иметь огнезащитные экраны, выступающие не менее 1м в каждую сторону за грань лестницы (со стороны технологического оборудования), из несгораемых материалов с пределом огнестойкости не менее 0,25ч.

Примечания: 1. Для аппаратов колонного типа, не требующих повседневного обслуживания, при дли-не площадок до 24м. объединяющих аппараты, допускается устройство одной маршевой и одной вертикальной лестниц. Уклон маршевых лестниц в этом случае следует принимать не более 2:1.

2. В случаях, когда я группе аппаратов колонного типа имеются отдельные аппараты выше остальных, а также для отдельно стоящих аппаратов колонного типа допускается на площадки этих аппаратов устраивать вертикальные лестницы, которые должны иметь ограждение с сеткой и площадки через каждые 6м по высоте.

3. Для лестниц с площадок аппаратов колонного типа огнезащитный экран следует предусматривать 8 тех случаях, если лестница является эвакуационной (если по ней ходит персонал не раже одного рам в смену) и только на высоту обслуживания.

4. выход с лестницы на землю и огнезащитный экран должны быть за пределами полдо-на.

5. Для единичного оборудования с наличием взрыво-, пожароопасных и пожароопасных продуктов и высотой площадки обслуживания не более 2м лестницы для спуска с площадки допускается выполнять верти-кальными без устройства огнезащитных экранов.

12.18. Опирание площадок и лестниц следует предусматривать, как правило, непосредственно на оборудование, когда это допустимо по несущей способности и конструктивному решению, за исключением оборудования, являющегося источником вибрации.

12.19. По наружному периметру этажерок и площадок, открытых проемов в перекрытиях, лестниц и площадок лестниц (в том числе площадок на колонных аппаратах) необходимо предусматривать ограждения высотой 1м.

Нижняя часть ограждения должна иметь сплошной борт высотой 0,14м.

13. ОТКРЫТЫЕ КРАНОВЫЕ ЭСТАКАДЫ

13.1. Нормы настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании открытых крановых эстакад, предназначенных для обслуживания складов и производств, которые могут располагаться на открытом воздухе и требуют подъемно-транспортного оборудования в виде мостовых кранов.

13.2. Открытые крановые эстакады допускается предусматривать в тех случаях, когда технологический процесс не может быть обеспечен с помощью подвижных козловых кранов.

13.3. Открытые крановые эстакады могут быть оборудованы мостовыми электрическими опорными кранами общего назначения (крюковые) грузоподъемностью до 500кН (50 т) и специальными (магнит-ными и магнитно-грейферными) грузоподъемностью до 200 кН (20т) всех групп режима работы кра-нов.

Примечание. Режим работы кранов устанавливается по ГОСТ 25546-82.

13.4. Открытые крановые эстакады должны проектироваться со следующими параметрами: ряд грузоподъемностей по ГОСТ 1575-81 (СТ СЭВ 1330-78), пролеты - по ГОСТ 534-78. габариты приближения крана к строительным конструкциям - по ГОСТ 25711—83 и ТУ на специальные краны, шаг колонн 12м. При соответствующем обосновании допускается назначать другой шаг колонн, кратный 6м.

Отметки головок рельсов мостовых кранов открытых крановых эстакад должны приниматься по ряду уни-фицированных отметок головок рельсов мостовых кранов одноэтажных промышленных зданий.

Примечания: 1. Пролеты кранов принимаются на 1,5м меньше пролета эстакады, а при наличии попе-речных распорок выше кранового габарита - на 2м меньше пролета эстакады.

2. При реконструкции размеры пролетов и высот допускается принимать в соответствии с размерами пролетов и высот реконструируемых эстакад или примыкающих к ним зданий.

13.5. Открытые крановые эстакады следует проектировать однопролетными и многопролетны-ми.

В многопролетной эстакаде допускается применение не более двух различных размеров пролетов.

13.6. Открытые крановые эстакады допускается проектировать примыкающими к торцам не отап-ливаемых зданий с выходом мостовых кранов из зданий на эстакады, при этом в местах примыкания следует совмещать:

продольные разбивочные оси колонн эстакад и зданий;

фундаменты колонн эстакад и зданий, если это допускается конструктивными решениями.

При проектировании открытых крановых эстакад, пристраиваемых к продольным стенам зданий, сток воды с крыши здания на подкрановые пути, троллеи и обслуживающие площадки не допускается.

13.7. Открытые крановые эстакады следует располагать на горизонтальной площадке, при этом должен предусматриваться отвод атмосферных вод с площадки за счет устройства местных уклонов.

13.8. На площадке крановой эстакады допускается прокладка автомобильных и железнодорожных путей вдоль и поперек эстакады.

В случае устройства на площадке эстакады железнодорожных путей мостовой кран должен быть оборудо-ван кабиной управления так, чтобы из кабины обеспечивался обзор погрузки и разгрузки, в том числе пола по-лувагона.

13.9. Открытые крановые эстакады следует проектировать со свободно стоящими (в поперечном направлении) колоннами.

Эстакады с колоннами, раскрепленными выше габарита крана жесткими поперечными конструкциями, до-пускается принимать в случаях неравномерных деформаций основания или при нормативной нагрузке на пол эстакады более 0,2 МПа (20тс/м²) . При этом следует обеспечивать габариты приближения кранов к строительным конструкциям, предусмотренные „Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов" утвержденными Госгортехнадзором СССР.

В продольном направлении устойчивость эстакады следует обеспечивать подкрановыми балками и верти-кальными связями, устанавливаемыми в каждом температурном блоке.

13.10. При фундаментах глубокого заложения (более 5м) допускается объединять колонны про-дольного ряда железобетонной неразрезной балкой в уровне пола эстакады¹.

¹А. с. №436183 (СССР). Крановая эстакада/Коршунов Д. А., Сисин А. А. Опубл. в Б. И, 1974, №26.

13.11. Фундаменты открытых крановых эстакад необходимо проектировать железобетонными.

13.12. Неразрезные подкрановые балки допускается применять при значении коэффициента упру-гой податливости c Ј 0,05, где

         (50)

здесь    D - перемещение опоры от вертикальной единичной силы, приложенной на уровне головки рельса, с учетом деформации колонны и осадки фундамента;

ЕI— жесткость подкрановой балки;

l - пролет балки.

13.13. Тормозные конструкции, концевые упоры на подкрановых балках, вертикальные связи по колоннам, поперечные распорки над крановым габаритом, площадки и лестницы следует проектировать сталь-ными.

13.14. Покрытие площадки (пола) открытой крановой эстакады необходимо выбирать с учетом технологических требований и условий эксплуатации в соответствии с главой СНиП II-В.8-71.

13.15. Расчетную схему эстакады следует принимать в виде отдельно стоящих продольных рядов колонн, жестко соединенных с фундаментами в уровне их обреза и шарнирно-соединенных в пределах темпе-ратурного блока с подкрановыми балками и вертикальными связями.

Для эстакад с распорками расчетную схему следует принимать в виде поперечной рамы, включающей ко-лонны и распорки.

Примечание. Связь противостоящих рядов несущих конструкций мостом крана расчетом не учитыва-ется.

13.16. Нагрузки на открытые крановые эстакады необходимо определять в соответствии с требова-ниями ГОСТ 1451-77 и СНиП 2.01.07-85 с учетом нормативной вертикальной нагрузки на ходовые галереи от веса людей и ремонтных материалов, принимаемой равной 2 кПа (200 кгс/м²) без учета сне-говой нагрузки.

13.17. Основания под фундаментами открытых крановых эстакад следует рассчитывать на нагруз-ки, действующие в плоскости моста крана, по предельным состояниям первой и второй групп по СНиП 2.02.01-83.

Краевые давления на грунт под фундаментом следует принимать с отношением

где p_min,, p_max - соответственно минимальное и максимальное давления на грунт. Для эстакад под краны общего назначения грузоподъемностью не более 160кН (16т) при R і 0,15 МПа (1,5 кгс/см²) допускается треугольная форма эпюры давления под подошвой фундамента (p_min = 0).

13.18. Разность деформаций оснований смежных колонн от суммарного воздействия постоянной и крановой нагрузок не должна вызывать вертикальной осадки фундаментов, обусловливающей уклоны крано-вых путей, превышающие 0,004 вдоль пути и 0,003 поперек пролета.

Если нагрузка на пол эстакады от веса складируемых или перерабатываемых материалов, изделий и т.п. составляет более 0,05МПа (5,0тс/м²) или вблизи эстакады расположены здания и сооружения, у которых активная зона деформируемого грунта под фундаментами накладывается на активную зону под фун-даментами колонн эстакады, то деформации основания не должны вызывать дополнительной разности отметок головок подкрановых рельсов на соседних колоннах (вдоль и поперек эстакады) больше, чем на 20 мм, и изменение расстояния между крановыми рельсами больше, чем на 10мм.

13.19. Перемещения, обусловленные прогибом колонн в поперечном направлении при нагрузках от одного крана, должны удовлетворять следующим требованиям:

а) перемещение кранового рельса должно быть не более 5мм от действия горизонтальной сипы, соответст-вующей поперечному торможению;

б) сближение крановых рельсов - не более 15мм от совместного действия вертикального давления и попе-речного торможения (проверка выполняется при внецентренном загружении колонн вертикальной нагруз-кой).

13.20. Вдоль подкрановых путей по каждому продольному ряду колонн для обслуживающего пер-сонала необходимо предусматривать проходы шириной не менее 0,5 м (в свету), а в местах обхода колонны (при устройстве жестких поперечных конструкций над габаритом крана) - шириной не менее 0,4 м либо устраи-вать проход размером 0,4 ґ1,8 м в теле колонны. Проходы должны иметь постоян-ные ограждения (перила) высотой не менее 1м.

Перильные ограждения по крайним рядам колонн следует устанавливать только с наружной стороны, а по средним рядам - с двух сторон, с устройством в каждом шаге колонн съемного участка для выхода на кран.

По всей длине и ширине следует предусматривать настил, вплотную подходящий к верхнему поясу подкра-новых балок.

13.21. Каждый пролет эстакады должен быть оборудован посадочными и ремонтными площадками и лестницами для подъема на эстакаду в соответствии с требованиями „Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов".

13.22. На каждый проход вдоль подкрановых путей и посадочную площадку должны быть запроектированы постоянные стальные лестницы шириной не менее 0,7м с углом наклона не более 60° с выходом на них через люки размером не менее 0,5 ґ0,5м. Крышки люков должны быть шарнирно закреплены, легко и удобно открываться и закрываться. Лестницы следует предусматривать по торцам эстакады и не реже чем через 200м по ее длине. При длине эстакады менее 200м допускается предусматривать одну лестницу на проход. При определении числа лестниц следует учитывать лестницы на посадочные, ремонтные и другие площадки.

14. ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ И ЭСТАКАДЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ

14.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании низких и высоких отдель-но стоящих опор, а также эстакад под технологические трубопроводы.

Примечание. Высоту (расстояние от планировочной отметки земли до верха траверсы) отдельно стоя-щих опор и эстакад следует принимать: низких опор - от 0,3 до 1,2м - кратной 0,3м в зависимости от планиров-ки земли и уклонов трубопроводов; высоких отдельно стоящих опор и эстакад - кратной 0,6м, обеспечивающей проезд под трубопроводами и эстакадами железнодорожного и автомобильного транспорта в соответствии с габаритами приближения строений по ГОСТ 9238-83 и СНиП 2.05.02.85.

14.2. Прокладку трубопроводов на низких опорах следует предусматривать по территориям, не подлежащим застройке, вне пахотных земель и при отсутствии пересечения с дорогами.

14.3. При проектировании отдельно стоящих опор и эстакад уклон трубопроводов следует созда-вать за счет изменения отметки верхнего обреза фундамента или длины колонн с учетом рельефа поверхности земли вдоль трассы.

14.4. Расстояние между отдельно стоящими опорами под трубопроводы надлежит назначать, исхо-дя из расчета труб на прочность и жесткость, и принимать, как правило, кратным 3м и не менее 6м.

Допускается назначать шаг опор других размеров в местах подхода трассы к зданиям и сооружениям, а также в местах пересечения с автомобильными, железными дорогами и другими коммуникациями.

14.5. Отдельно стоящие опоры и эстакады следует, как правило, проектировать из сборных унифи-цированных железобетонных конструкций с предварительно напрягаемой и ненапрягаемой арматурой. Приме-нение стальных конструкций допускается в соответствии с ТП 101-81*.

14.6. Отдельно стоящие опоры и эстакады, по которым прокладываются трубопроводы с негорю-чими веществами, жидкостями или газами, допускается проектировать из сгораемых материалов.

14.7. Конструкции отдельно стоящих опор и эстакад под трубопроводы с легковоспламеняющимися и горючими веществами, жидкостями и газами должны проектироваться несгораемыми.

14.8, На эстакадах необходимо предусматривать проходные мостики для обслуживания трубопро-водов, если это требуется по условиям эксплуатации.

14.9. Железобетонные опоры допускается проектировать: защемленными в отдельные фундаменты; в виде свай-колонн и свай-колонн, объединенных в плоские или пространственные системы; в виде колонн, установленных на односвайные фундаменты из свай-оболочек или буронабивных свай.

Колонны стальных опор следует предусматривать жестко соединенными с фундаментами. Допускается применение шарнирного опирания на фундаменты при условии обеспечения устойчивости опор в продольном направлении.

14.10. Продольную устойчивость отдельно стоящих опор и эстакад надлежит обеспечивать устрой-ством анкерных опор с установкой одной анкерной опоры в каждом температурном блоке.

Эстакады с железобетонными опорами следует, как правило, проектировать без анкерных опор. В этом случае горизонтальные нагрузки на температурный блок, действующие вдоль трассы, следует передавать на все опоры.

14.11. В продольном направлении отдельно стоящие опоры и эстакады следует разбивать на температурные блоки, длина которых не должна превышать предельных расстояний между неподвижными опорными частями трубопроводов.

14.12. Температурные швы эстакад следует совмещать с компенсаторными устройствами трубо-проводов, при этом необходимо предусматривать наибольшую возможную длину температурных блоков.

14.13. Отдельно стоящие опоры и эстакады следует рассчитывать на нагрузки от веса трубопрово-дов с изоляцией, транспортируемого продукта, людей и ремонтных материалов на обслуживающих площадках и переходных мостиках, отложений производственной пыли, на горизонтальные нагрузки и воздействия от трубопроводов, а также на снеговые и ветровые нагрузки.

При этом дополнительная нормативная вертикальная нагрузка от веса воды в паропроводах при гидравли-ческих испытаниях должна учитываться при заполнении водой только одного паропровода.

Коэффициенты надежности по нагрузкам определяются по СНиП 2.01.07-85 с учетом требований настоя-щего раздела.

14.14. Нормативная нагрузка от веса людей и ремонтных материалов на площадках, мостиках и лестницах принимается равномерно распределенной, равной 0,75кПа (75 кгс/м²).

Нагрузку от веса отложений производственной пыли следует учитывать только для трубопроводов и об-служивающих площадок, расположенных на расстоянии не более 100 мот источника выделения пыли, и при-нимать равной:

для обслуживающих площадок и элементов пролетного строения - 1кПа (100 кгс/м²);

для трубопроводов - 0,45 кПа (45 кгс/м²) горизонтальной проекции трубопроводов.

При этом коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать: от веса людей и ремонтных материа-лов - 1,4; от веса отложений производственной пыли - 1,2.

14.15. Расчет строительных конструкций отдельно стоящих опор и эстакад следует производить как плоских конструкций. При необходимости проведения уточненных расчетов и учета дополнительных факторов расчет строительных конструкций отдельно стоящих опор и эстакад следует производить как пространственных систем с учетом их совместной работы с трубопроводами.

14.16. При прокладке трубопроводов на эстакаде продольная горизонтальная нагрузка от сил тре-ния в подвижных опорных частях труб воспринимается пролетным строением и анкерными опорами и на про-межуточные опоры не передается.

14.17. Нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на опоры и эстакады должна прини-маться как сумма вертикальных нагрузок от всех трубопроводов.

Расчетная сила трения одного трубопровода на опоре определяется умножением расчетной вертикальной нагрузки от этого трубопровода на коэффициент трения, принимаемый равным в опорных частях „сталь по стали": в скользящих - 0,3; в катковых вдоль оси трубопровода -0,1; не вдоль оси - 0,3; в шариковых - 0,1.

14.18. При отсутствии уточненной раскладки трубопроводов значение интенсивности вертикальной нагрузки на единицу длины траверсы р отдельно стоящих опор и эстакад следует определять по формуле

p = qa/b              (51)

где     q - вертикальная нагрузка от трубопроводов на 1м длины трассы;

а - шаг траверс;

b - длина траверсы.

Распределение этой нагрузки по длине траверсы следует принимать по черт.7.

Черт.7. Распределение интенсивности вертикальной нагрузки на траверсы отдельно стоящих опор и эста-кад

a - схеме распределения нагрузки для одностоечных опор;

б - то же, для двухстоечных опор и эстекад

Нормативное значение интенсивности горизонтальной нагрузки на единицу длины траверсы отдельно стоящих опор и эстакад при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов ее распределение по длине тра-версы определяется согласно черт.8. При этом коэффициент надежности по нагрузке следует принимать рав-ным 1,1.

Черт.8. Распределение интенсивности горизонтальной нагрузки  при расчете траверс отдельно стоя-щих опор и эстакад

а - схема распределения нагрузки для одностоечных опор;

б - то же, для двухстоечных опор и эстакад

Примечание. В скобках приведены значения нагрузки при не подвижном опирании трубопроводов на траверсу.

14.19. Распределение вертикальной и горизонтальной нагрузок при отсутствии уточненной рас-кладки трубопроводов по ярусам для многоярусных отдельно стоящих опор и эстакад следует принимать:

в двухъярусных опорах и эстакадах: на верхний ярус - 60%; на нижний ярус - 40%; в трехъярусных опорах и эстакадах: на верхний ярус - 40%; на средний ярус - 30%; на нижний ярус - 30 %.

14.20. Нормативные нагрузки для расчета колонн и фундаментов отдельно стоящих опор при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов следует принимать:

вертикальную и горизонтальную технологическую нагрузки вдоль трассы на промежуточную опору - со-гласно черт.9;

горизонтальную технологическую нагрузку вдоль трассы на анкерную промежуточную опору, установлен-ную в середине температурного блока - (0,03l + 2)q;

горизонтальную технологическую нагрузку вдоль трассы на концевую опору - (0,15l + 2)q;

горизонтальную нагрузку поперек трассы от отводов трубопроводов на промежуточную опору - 1,5q,

где     l - расстояние от анкерной опоры до конца температурного бло-ка, м;

q - нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на 1м длины трассы.

14.21. При заданной раскладке трубопроводов расчетная горизонтальная технологическая нагрузка вдоль трассы на промежуточные отдельно стоящие опоры, действующая в местах подвижного опирания трубопроводов, должна определяться следующим образом:

а) при прокладке одного трубопровода горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы, колонны и фундаменты принимается равной расчетному значению соответствующей силы трения и считается приложен-ной в месте его опирания (применительно к тепловым водяным сетям вместо каждого отдельного трубопровода принимается одна система: подающий и обратный трубопроводы);

б) при прокладке от двух до четырех трубопроводов горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы, колонны и фундаменты учитывается только от двух наиболее неблагоприятно влияющих трубопроводов. Значение каждой из горизонтальных нагрузок принимается равным расчетному значению соответствующей силы трения, приложенной в местах опирания трубопроводов;

в) при прокладке более четырех трубопроводов по отдельно стоящим опорам, когда жесткость опоры не превышает 600 кН/см (60 тc/см) и распределение вертикальной нагрузки находится в пределах, указанных на черт.8, расчетную горизонтальную нагрузку, передающуюся с траверсы на наиболее нагруженную колонну и фундамент, следует определять как произведение суммы расчетных значений сил трения от каждого трубопро-вода на коэффициент одновременности, значение которого принимается по табл.10 (при определении горизон-тального усилия, действующего в уровне верхних граней траверс двухъярусных опор, учитывается только то число трубопроводов, которые опираются на траверсу второго яруса, а в уровне нижнего яруса - по подл. „г").

Таблица 10

Примечания: 1. При числе трубопроводов, большем 10, рассматриваемое усилие учитывается только от 10 наиболее неблагоприятных, а остальные не учитываются вовсе (считаются отсутствующими),

2. Рекомендуемые коэффициенты одновременности не распространяются на случаи, когда на отдельно стоящих опорах находятся лишь неизолированные трубопроводы.

3. Под жесткостью опоры понимается горизонтальная сила (кН), приложенная к верху опоры и вызы-вающая его смещение на 1см. При определении жесткости двухъярусных опор в уровне нижнего яруса прини-мается шарнирно-неподвижная связь;

г) при прокладке более четырех трубопроводов расчетная горизонтальная нагрузка на траверсы, а также колонны и фундаменты опор, к которым не могут быть применены условия подл. „в", учитывается либо от двух трубопроводов, как в подл. „б", либо от всех трубопроводов. В последнем случае расчетная горизонтальная нагрузка от каждого трубопровода принимается равной произведению расчетного значения соответствующей силы трения на коэффициент, равный 0,5; распределение ее по поперечному сечению трассы принимается согласно черт.9, б. Из двух найденных указанными способами нагрузок принимается наиболее неблагоприятная.

Черт. 9, Распределение нагрузки при расчете колонн и фундаментов промежуточных отдельно стоящих опор по поперечному сечению трассы

а - схема распределения вертикальной нагрузки; б - то же, горизонтальной нагрузки; P = pb - нормативная вертикальная нагрузка на опору или на соответствующий ярус опоры, где р - нормативное значение интенсивности вертикальной нагрузки на траверсу, определяемое по формуле (51).

14.22. При заданной раскладке трубопроводов расчетная горизонтальная технологическая нагрузка вдоль трассы на концевые анкерные отдельно стоящие опоры определяется исходя из усилий, действующих по одну сторону от анкерной опоры и складывается из суммы усилий в компенсаторах, суммы горизонтальных нагрузок от промежуточных опор (см. п. 14.21), расположенных на участке от оси компенсатора до анкерной опоры, суммы неуравновешенных осевых усилий, вызванных действием внутреннего давления на запорные устройства.

Нагрузка на промежуточные анкерные отдельно стоящие опоры определяется как разность указанных выше нагрузок, действующих в противоположных направлениях справа и слева от анкерной опоры. При этом меньшую (вычитаемую) нагрузку следует умножить на коэффициент 0,8 (при равенстве противоположно направленных нагрузок учитываемая в расчете нагрузка должна приниматься равной 0,2 всей нагрузки, действующей с одной стороны).

14.23. Промежуточные отдельно стоящие опоры, расположенные под П-образными компенсатора-ми и на расстоянии не более 40d (d - внутренний диаметр наибольшего трубопровода) от угла поворота трубо-провода, при подвижном опирании трубопровода должны быть рассчитаны на горизонтальную нагрузку, на-правленную под углом к оси трассы. При этом расчетная величина нагрузки принимается такой же, как при расчете вдоль трассы, а угол ее направления к оси трубопроводов принимается равным 45 ° при скользящих опорных частях и 70 ° при Катковых опорных частях. Для опор, расположенных под „спинкой" П-образного компенсатора, указанный выше угол следует отсчитывать от оси, нормальной к оси трубопровода.

14.24 Нормативную горизонтальную технологическую нагрузку на эстакаду вдоль трассы при от-сутствии уточненной раскладки трубопроводов следует принимать: при расчете опор концевого (углового) температурного блока – 4q; при расчете опор промежуточного блока - 2q.

Нормативную горизонтальную технологическую нагрузку от каждого поперечного ответвления трубопро-водов на опору, ближайшую к ответвлению, следует принимать в зависимости от вертикальной нагрузки ^ на основную трассу. При q < 50 кН/м, q = 50 - 100 кН/м q > 100 кН/м поперечная нагрузка от ответвлений трубопроводов принимается соответственно равной q, 0,8q, 0,5q.

14.25. Расчетные длины колонн отдельно стоящих опор при проверке устойчивости допускается определять по черт.10.

Черт.10. Значения коэффициентов для определения расчетных длин l_o = ml колонн опор

а - в плоскости, перпендикулярной оси трубопроводов; б - в плоскости оси трубопроводов

14.26. Величины предельных вертикальных и горизонтальных прогибов конструкций опор и эста-кад устанавливаются технологическими требованиями и не должны превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

14.27. Определение размеров подошвы отдельных фундаментов допускается производить, прини-мая величину зоны отрыва равной 0,33 полной площади фундамента.

Наибольшее давление на грунт под краем подошвы не должно превышать при действии изгибающего мо-мента в одном направлении 1,2R, а при действии изгибающих моментов в двух направлениях - 1,5R, где R - расчетное давление на грунт.

14.28. Расчет опор с применением колонн, установленных на односвайные фундаменты из свай-оболочек и буронабивных свай, свай-колонн на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок производится в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03 85. При этом предельная величина

горизонтального перемещения верха опоры устанавливается заданием на проектирование, а при отсутствии специальных указаний принимается равной 1/75 расстояния от верха опоры до поверхности грунта.

При проверке прочности расчетную длину свай-колонн следует определять, рассматривая сваю как жестко защемленную в сечении, на расстоянии от поверхности земли, определяемом в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85. Расчетную длину колонн, установленных на односвайные фундаменты из свай-оболочек и буронабивных свай, допускается принимать, рассматривая колонну как жестко защемленную в уровне поверх-ности грунта.

15. ГАЛЕРЕИ И ЭСТАКАДЫ

15.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании наружных конвейерных с перегрузочными узлами, пешеходных, кабельных, комбинированных галерей и эстакад.

Примечания: 1. При проектировании конвейерных галерей следует также руководствоваться указа-ниями СНиП 2.05.07.85.

2. Комбинированные галереи и эстакады предназначаются для установки ленточных конвейеров, про-кладки транзитных кабелей и других коммуникаций.

3. Кабельные разводки должны, как правило, располагаться на открытых эстакадах. Устройство ка-бельных галерей допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.

15.2. Расстояния между осями опор галерей и эстакад следует принимать равными 12, 18, 24 и 30м. Допускается при обосновании принимать эти расстояния равными 6 и 9 м, а также 36 м и более, кратными 3 м.

Указанные расстояния для наклонных участков надлежит принимать по наклону.

Конвейерные и пешеходные галереи и эста-кады

15.3. Внутренние размеры галерей и эстакад следует предусматривать в соответствии с п.1.7. Ши-рина галерей должна быть кратной 0,6 м.

15.4. Несущие конструкции галерей следует проектировать сборными железобетонными или сталь-ными в соответствии с требованиями ТП 101-81*.

15.5. Перегрузочные узлы конвейерных галерей следует проектировать в соответствии со СНиП 2.09.02-85.

15.6. Пролетные строения и опоры галерей и эстакад следует рассчитывать на:

атмосферные воздействия (снег, ветер, перепад температур);

вертикальные нагрузки от собственного веса галерей, конвейера, транспортируемого на ленте груза, веса просыпи, ремонтных материалов и людей;

продольные нагрузки, передающиеся от ленточных конвейеров;

динамические нагрузки, создаваемые подвижными частями конвейера.

15.7. Значение нормативной нагрузки от веса просыпи, людей и ремонтных материалов для расчета конструкций конвейерных галерей принимается по табл.11.

Коэффициенты надежности по нагрузке принимаются в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

15.8. В местах примыкания галерей к перегрузочным узлам и зданиям при наличии перепада высот нагрузки от снега и отложений производственной пыли, следует принимать действующими одновременно и расположенными на площади квадрата со стороной, равной ширине галереи, с коэффициентом перехода от веса снегового покрова на галерее к снеговой нагрузке на площади квадрата c = 2.

15.9. Для удобства уборки полов от пыли и просыпи в галереях ленточные конвейеры, как правило, следует проектировать подвесными.

15.10. При гидросмыве просыпи ограждающие конструкции галерей следует проектировать утеп-ленными и влагостойкими.

15.11. В галереях, предназначенных для транспортирования абразивных сыпучих материалов (руд черных и цветных металлов, кокса, песка, щебня), покрытия полов следует проектировать устойчивыми против абразивного воздействия шлама при гидросмыве пыли и просыпи согласно СНиП II -В.8-71, например поли-мербетонные из плотных бетонов высоких марок на заполнителях из высокопрочных инертных материалов. Лоток следует, как правило, облицовывать абразивоустойчивым материалом.

Таблица 11

Все нагрузки относятся к кратковременным.

Здесь     q - погонная масса роликоопор, кН/м (тс/м);

gⁿ - нормативный удельный вес насыпного груза на ленте, кН/м³ (тс/м³);

B - суммарная ширина лент конвейеров, м;

b - общая ширина проходов, м.

15.12. Галереи и эстакады, предназначенные для транспортирования несгораемых и не подвержен-ных нагреву материалов или кусковых сгораемых материалов (торфа, древесины), при высоте галереи или эстакады не более 10м допускается проектировать из сгораемых материалов.

15.13. Для пешеходных галерей и эстакад конструкции следует предусматривать из несгораемых материалов.

Выходы из пешеходных галерей следует предусматривать не реже чем через 120 м.

15.14. В примыканиях галерей к перегрузочным узлам, которые совмещаются с противопожарными зонами, следует предусматривать несгораемые противопожарные перегородки с противопожарными дверя-ми.

В отапливаемых галереях, предназначенных для транспортирования горючих материалов, следует преду-сматривать устройство водяной завесы.

15.15. Эвакуационные выходы из галерей с конструкциями из сгораемых материалов следует пре-дусматривать не реже чем через 100 м. Для галерей с конструкциями из несгораемых материалов, а также для галерей с конструкциями из сгораемых материалов, но предназначенных для транспортирования несгораемых грузов, расстояние между эвакуационными выходами допускается увеличивать до 200 м. Расстояние от торца галереи до выхода не должно превышать 25 м.

Наружные лестницы допускается выполнять открытыми стальными с уклоном не более 1,7:1, шириной не менее 0,7 м,

15.16. Выходы из галерей допускается совмещать с перегрузочными узлами. В свободных объемах перегрузочных узлов допускается размещать вспомогательные помещения, предназначенные для рабочих дан-ного перегрузочного узла.

Для помещений перегрузочных узлов площадью до 300 м², в которых работает не более 5 чел. в смену, допускается предусматривать один эвакуационный выход на наружную маршевую стальную лестницу с уклоном не более 1:1, шириной не менее 0,7 м. Ограждающие конструкции лестницы должны быть несгораемыми.

Кабельные и комбинированные галереи и эстакады

15.17. Ширину проходов в проходных кабельных галереях и эстакадах следует принимать не менее: 0,9 м - при одностороннем расположении кабелей, 1 м - при двустороннем.

15.18. При проектировании кабельных эстакад и галерей с числом кабелей не менее 12, а также комбинированных галерей и эстакад, предназначенных для прокладки кроме других коммуникаций транзитных кабелей для питания электроприемников I и II категорий, необходимо предусматривать основные несущие строительные конструкции из железобетона с пределом огнестойкости не менее 0,75ч или из стали с пределом огнестойкости не менее 0,25ч.

Ограждающие конструкции галерей должны приниматься из несгораемых материалов с пределом огнестойкости не менее 0,25ч.

15.19, Закрытые кабельные и комбинированные галереи в местах сопряжения между собой и в мес-тах примыкания их к производственным помещениям и сооружениям следует разделять несгораемыми проти-вопожарными глухими перегородками или перегородками с противопожарными дверями.

15.20. При размещении кабельных и комбинированных галерей и эстакад параллельно зданиям и сооружениям с глухими несгораемыми стенами с пределом огнестойкости не менее 0,75ч расстояние между ними не нормируется. В этом случае стена здания может быть использована как ограждающая конструкция галереи. При расположении эстакады непосредственно у стен здания кабели должны быть защищены от стока воды с кровли и от сбрасываемого с нее снега.

15.21. При совмещении кабелей и трубопроводов в одной галерее или на эстакаде расстояние меж-ду трубопроводами и кабельными конструкциями должно быть не менее 0,5м. Условия совмещенной прокладки кабелей с трубопроводами с горючими газами, с горючими и легковоспламеняющимися жидкостями должны отвечать требованиям ПУЭ во взрывоопасных зонах.

15.22. Наружные кабельные галереи и эстакады должны быть обеспечены молниезащитой в соот-ветствии с требованиями СН 305-77.

15.23. Кабельные галереи должны быть вентилируемыми, необходимость вентиляции с механиче-ским побуждением должна определяться расчетом.

Вентиляционные устройства галерей должны быть оборудованы заслонками для предотвращения доступа воздуха в случае возникновения пожара.

15.24. При прокладке в галереях маслонаполненных кабелей галереи должны быть отапливаемы-ми.

15.25. Кабельные и комбинированные (с прокладкой кабелей) галереи следует разделять на отсеки несгораемыми противопожарными перегородками с пределом огнестойкости не менее 0,75ч. Двери в этих пере-городках должны иметь предел огнестойкости не менее 0,6ч.

Предельная длина отсеков - 150м, а в галереях для маслонаполненных кабелей - 120м.

Такие перегородки должны предусматриваться также в местах примыкания галерей к зданиям.

15.26. Расстояния между выходами в кабельных и комбинированных галереях должны быть не бо-лее 150м, а на эстакадах - не более 300 м. Расстояние от торца эстакад или галерей до выхода не должно пре-вышать 25 м.

15.27. Для выхода с галерей и эстакад следует предусматривать открытые стальные лестницы с уклоном не более 1:1.

Выходы должны иметь двери, предотвращающие свободный доступ на галерею или эстакаду лицам, не связанным с обслуживанием кабельного хозяйства. Двери должны открываться наружу и снабжаться самозапирающимися замками, открываемыми без ключа изнутри галереи или эстакады.

Двери, ведущие наружу (на территорию предприятия, населенного пункта и т. п.), допускается выполнять из сгораемого материала.

Внутренние двери должны быть противопожарными, самозакрывающимися, с уплотнением в притво-рах.

15.28. В случае перепада высоты галереи или эстакады необходимо в проходе предусматривать пандус с уклоном не более 12^ или лестницу с уклоном не более 1:1. Расстояние от начала или конца пандуса или лестницы до двери должно быть не менее 1,5м.

15.29. Выбор способа тушения пожара, устройство автоматической пожарной сигнализации, уста-новки автоматического пожаротушения в кабельных галереях следует принимать по пп.4.30 и 4.31.

16. РАЗГРУЗОЧНЫЕ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫЕ ЭСТАКАДЫ

16.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании эстакад под железную дорогу колеи 1520 мм, предназначенных для разгрузки из вагонов сыпучих материалов.

16.2. Эстакады могут применяться как тупиковые, так и проходные. В конце тупиковых эстакад необходимо предусматривать путевой упор.

16.3. Железнодорожные пути на разгрузочных эстакадах следует располагать в продольном профиле на горизонтальной площадке, в плане - на прямом участке. Допускается при технико-экономическом обосновании расположение эстакады на кривых участках железнодорожного пути в соответствии с требованиями СНиП 2.05.07-85. Следует обеспечивать водоотвод и в необходимых случаях предусматривать твердое покрытие в зоне первичного штабеля.

16.4. Высоту эстакады (расстояние от головки рельсов на эстакаде до планировочной отметки зем-ли) следует принимать равной 1,8, 3, 6, 9м. Допускается принимать и другую высоту, если это обусловливается местными условиями строительства и заданным объемом разгружаемого сыпучего материала.

Длину эстакады следует назначать в соответствии с технологическими расчетами и с учетом местных условий строительства эстакады.

16.5. Эстакады высотой до 3м следует, как правило, проектировать из железобетонных блоков или подпорных стен, располагаемых с обеих сторон железнодорожного пути и связанных между собой, с заполне-нием пространства между ними утрамбованным дренирующим материалом.

Эстакады высотой более 3м следует проектировать балочной конструкции с железобетонными монолитны-ми или сборными опорами с шагом 12 м и стальными или сборными предварительно напряженными железобе-тонными пролетными строениями.

16.6. Эстакады надлежит рассчитывать в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84 на следующие временные нагрузки:

нормативную временную вертикальную нагрузку СК при К = 14. Нормативную горизонтальную по-перечную нагрузку от ударов подвижного состава следует определять в зависимости от расчетной скорости движения по эстакаде;

при обращении и разгрузке на эстакаде вагонов-самосвалов дополнительно следует производить расчет на нагрузку от вагонов-самосвалов в момент разгрузки, принимая нормативное значение вертикального давления на упорный рельс 80%, а на рельс, противоположный направлению выгрузки, - 20% полной временной вертикальной нагрузки. Нормативную горизонтальную силу от поперечного удара, приложенную к головке упорного рельса, следует принимать 20% временной вертикальной нагрузки на упорный рельс.

Расчетное значение вертикального давления и горизонтальной силы от поперечного удара следует прини-мать с коэффициентом надежности по нагрузке g_f = 1,25. Расчетную горизонтальную нагрузку на противоположный рельс следует принимать равной нулю.

Эстакады массивные или из подпорных стен с засыпкой следует рассчитывать без учета динамического коэффициента.

Элементы пролетных строений и опор эстакад балочной конструкции следует рассчитывать с учетом динамического коэффициента, принимаемого:

для вагонов-самосвалов в момент разгрузки - 1,1 к вертикальному давлению на упорный рельс;

для остальных видов подвижного состава - согласно требованиям СНиП 2.05.03-84, при этом значение ди-намического коэффициента может быть уменьшено в зависимости от скорости движения по эстакаде, но не менее 1,1.

16.7. По условиям самоочистки и надежности в эксплуатации верхнее строение железнодорожного пути на эстакадах следует принимать усиленной конструкции, предусматривая защитные мероприятия для его элементов, а также беспрепятственную замену их при ремонтных работах.

16.8. Эстакады высотой до 3м должны быть оборудованы передвижными обслуживающими пло-щадками. Для эстакад высотой 3м и более следует предусматривать, как правило, стационарные площадки.

Эстакады, предназначенные для разгрузки только вагонов-самосвалов, допускается оборудовать обслужи-вающей площадкой, располагаемой со стороны, противоположной разгрузке.

Примечание. При использовании электропневматической дистанционной системы управления раз-грузкой вагонов-самосвалов эстакады следует проектировать без площадок обслуживания.

16.9. Для обслуживания и ремонта эстакады по ее концам надлежит предусматривать стальные лестницы шириной не менее 0,7 м, с уклоном не более 60 ° и с ограждениями по ГОСТ 23120-78.

16.10. При тяжелом режиме работы конструкции эстакад [разгрузка материала кусками массой более 0,5 кН (50 кгс) , разгрузка материала температурой более 50 °С, разгрузка химически активных материалов] необходимо предусматривать механическую, антикоррозионную и термическую защиту элементов конструкций эстакады.

ВЫСОТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

17. ГРАДИРНИ

17.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании строительных конструк-ций вентиляторных и башенных градирен.

Примечание. Нормы не распространяются на проектирование поперечно-точных и радиаторных (су-хих) градирен.

17.2. Основные габаритные размеры (в плане и по высоте, размеры воздуховходных проемов и др.), а также выбор типов градирен следует устанавливать на основе требований СНиП 2.04.02-84, а также технико-экономических расчетов.

17.3. Форму градирен в плане следует принимать: для вентиляторных секционных - квадратную или прямоугольную с отношением сторон не более 4:3;

для башенных и односекционных - круглую, многоугольную или квадратную.

17.4, Глубину воды в водосборных резервуарах градирен надлежит принимать не менее 1,7м, а рас-стояние от наивысшего уровня воды в резервуаре до верха его борта - не менее 0,3 м.

Для градирен, располагаемых на крышах зданий, допускается устройство поддонов с глубиной воды не менее 0,15м.

17.5. Верх фундаментов градирен, а также верх стен водосборных резервуаров градирен следует принимать выше отметки планировки вокруг градирни не менее чем на 0,20 м.

17.6. Фундаменты градирен и водосборные резервуары надлежит проектировать, как правило, из монолитного железобетона.

Стены водосборных резервуаров допускается предусматривать из сборного железобетона. Допускается применение металлических водосборных резервуаров для градирен, устанавливаемых на крышах зданий.

17.7. Стальные конструкции градирен должны быть доступными для периодических осмотров, а также повторного нанесения антикоррозионных покрытий без демонтажа оборудования.

17.8. Оросители следует проектировать, как правило, в виде блоков из дерева, асбестоцемента или пластмассы. Конструкция и расстановка блоков должны обеспечивать равномерное распределение потоков воды и воздуха по площади градирни.

17.9. Для деревянных конструкций градирен следует, как правило, применять модифицированную древесину мягколиственных пород. Допускается применять антисептированную не вымываемую антисептика-ми древесину хвойных пород не ниже 2-го сорта по ГОСТ 8486—66.

17.10. Сопряжения сборных железобетонных элементов градирен надлежит проектировать без от-крытых стальных закладных и накладных деталей. В отдельных случаях допускается применение открытых закладных и накладных деталей при условии защиты их и сварных соединений комбинированными металло-изоляционными лакокрасочными покрытиями в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.

17.11. Бетой для конструкций градирен должен отвечать требованиям ГОСТ 4795-68. Материалы для приготовления бетона должны отвечать требованиям ГОСТ 10268-80.

17.12. Бетон железобетонных конструкций градирен необходимо принимать не ниже следующих классов по прочности на сжатие: для плит днища водосборных резервуаров - В15;

для монолитных фундаментов (отдельно стоящих и ленточных) - B25;

для монолитных стен водосборных резервуаров и оболочек вытяжных башен - B25;

для сборных элементов наклонной колоннады башенных градирен - B30;

для сборных стен водосборных резервуаров -825 и сборных конструкций водоохладительных устройств - B30.

17.13. Марки сталей стальных конструкций градирен следует назначать по группе 2 в соответствии с требованиями СНиП П-23-81.

17.14. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости железобетонных конструкций градирен в зависимости от условий эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства следует принимать по СНиП 2.04.02 -84.

17.15. Ширина продолжительного раскрытия трещин в монолитных и сборных железобетонных конструкциях градирен допускается не более 0,2 мм.

17.16. К градирням должны предусматриваться подъезды и площадки для установки пожарных автомобилей с целью использования воды градирен в качестве резервного источника водоснабжения при пожа-рах.

17.17. Вокруг градирен необходимо предусматривать отмостку шириной не менее 2,5 м и кюветы для сбора и отвода атмосферных вод, выносимых ветром из воздуховходных окон градирен. Террито-рия, примыкающая к градирням, должна быть спланирована, иметь травяной покров или щебеночное покры-тие.

Вентиляторные градирни

17.18. Секционные градирни следует проектировать, как правило, с секциями площадью не более 400 м², а башенные вентиляторные градирни - площадью 400 м² и более.

При сгораемых каркасе или обшивке или несгораемом каркасе и сгораемой обшивке площадь сблокирован-ных нескольких секций не должна превышать 1200м².

17.19. Сетку колонн секционных градирен следует принимать кратной 3м, как правило, 6х6 м. Для железобетонных каркасов допускается применять сетку колонн 4х4 м, если это обусловливается технологиче-скими требованиями.

В многосекционных градирнях водосборный резервуар должен объединять не более двух секций.

17.20. Вентиляторные градирни при общей площади 30 м² и более следует, как прави-ло, проектировать с несущими конструкциями из сборного или сборно-монолитного железобетона, при этом в зоне воздуховходных окон допускается применение стальных конструкций.

Несущие конструкции градирен допускается проектировать стальными или деревянными: при общей пло-щади градирен менее 30 м²; в районах с расчетной температурой наружного воздуха ниже минус 40°С для постоянно работающих градирен, ниже минус 30°С для градирен, работающих в зимнее время периодически;

в труднодоступных районах строительства (высокогорные, пустынные и т.д.), а также в районах, отдален-ных от производственной базы изготовления железобетонных конструкций, и когда доставка этих конструкций из других районов экономически нецелесообразна.

17.21. Ограждающие конструкции секционных градирен должны предусматриваться из дерева, ас-бестоцементных или пластмассовых листов или железобетона, а при соответствующем обосновании - из стали. При этом следует обеспечивать герметичность ограждающих конструкций (обжатие стыков, оклейка, уплотне-ние герметиками и т. д.).

При высоте градирен 15 м и более, включая высоту здания, при установке их на крыше каркас и обшивка должны выполняться из несгораемых материалов.

17.22. Расчет конструкций градирен следует производить на основные и особые сочетания нагрузок в соответствии со СНиП 2.01.07-85, а также дополнительно к основным сочетаниям - на кратковременную нагрузку от веса льда, образующегося в зоне расположения оросителя, принимаемую равной 2 кПа (200 кгс/м²), с коэффициентом надежности по нагрузке g_f = 1,4. Нагрузку от веса льда не следует учитывать для градирен, эксплуатируемых только в летнее время. При расчете на особые сочетания нагрузок необходимо учитывать нагрузку, вызываемую обрывом одной лопасти вентилятора (поломка оборудования).

Башенные градирни

17.23. Башенные градирни следует проектировать в системах оборотного производственного водо-снабжения при расходах охлаждаемой воды, как правило, свыше 10 тыс. м³/ч. Температура воды, поступающей в градирню, не должна превышать 50°С.

17.24. Вытяжные башни градирен следует проектировать гиперболической, конической или пира-мидальной формы.

17.25. Сетку колонн оросителя, как правило, следуют принимать 6х6 м.

17.26. Вытяжные башни градирен следует проектировать из монолитного или сборного железобе-тона, а также с применением стального или деревянного решетчатого каркаса с обшивкой. Каркасы и обшивка из дерева и других сгораемых материалов допускаются при площади нижней части градирни до 100м² и высоте до 15м.

Стальной и деревянный каркасы, как правило, должны быть вынесенными из зоны непосредственного ув-лажнения охлаждаемой водой.

17.27. Вытяжные башни со стальным каркасом должны проектироваться с учетом их монтажа ук-рупненными элементами.

17.28. Обшивку стальных каркасов башен следует предусматривать с применением алюминиевых гофрированных листов толщиной не менее 1 мм. Допускается обшивка из асбестоцементных листов с соответ-ствующей гидроизоляционной обработкой и пластмассовых волнистых листов, а также в отдельных случаях - из деревянных антисептированных щитов.

Асбестоцементные листы допускается применять в районах с расчетной средней температурой наиболее холодной пятидневки не ниже минус 25°С.

17.29. Крепление обшивки к каркасу градирни должно производиться оцинкованными кляммерами и болтами.

17.30. Градирни с железобетонными вытяжными башнями следует применять в районах с расчет-ной средней температурой наиболее холодной пятидневки не ниже минус 28 °С.

17.31 .Железобетонную монолитную оболочку вытяжной башни следует принимать толщиной не менее 160 мм.

Толщину защитного слоя бетона для оболочки толщиной 200 мм и менее, а также для сборных элементов следует принимать не менее 25 мм, а для оболочки толщиной более 200мм - не менее 35мм.

17.32. Опоры под железобетонную башню и оросительное устройство необходимо выполнять из сборного железобетона.

17.33. В верхней части железобетонной оболочки вытяжной башни следует предусматривать коль-цо жесткости, ширина которого должна быть не менее 1м.

17.34. В верхней части вытяжных башен следует предусматривать площадки для подвески люлек при ремонтных работах, а также для установки осветительных приборов для обеспечения безопасности полетов воздушных судов. В градирнях с железобетонными вытяжными башнями допускается совмещать указанные площадки с кольцами жесткости.

17.35. Для входа на верхнюю площадку вытяжной башни и на водоохладительное устройство необходимо предусматривать лестницу с ограждением и промежуточными площадками.

17.36. На площадках должны быть ограждения высотой 1,0м.

17.37. Несущий каркас водоохладительного устройства следует проектировать из сборных железо-бетонных конструкций.

17.38. Оросительное устройство градирен следует проектировать одноярусным или двухъярусным из плоских прессованных асбестоцементных или пластмассовых листов. Допускается применение деревянных оросителей.

17.39. Расчет конструкций башенных градирен должен производиться на основные сочетания на-грузок в соответствии со СНиП 2.01.07-85. Для градирен, работающих в зимнее время, следует дополнительно учитывать кратковременную нагрузку от веса льда: при расчете стальных каркасов вытяжных башен - 20% общего веса башни, а при расчете несущего каркаса водоохладительного устройства - расчетную нагрузку в размере 3,5 кПа (350 кгс/м²) на площадь орошения.

18. БАШЕННЫЕ КОПРЫ ПРЕДПРИЯТИЙ ПО ДОБЫЧЕ ПОЛЕЗНЫХ ИСКОПАЕМЫХ

18.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании скиповых, клетевых и скипо-клетевых башенных копров, предназначенных для размещения многоканатных подъемных машин с при-водом и пускорегулирующей аппаратурой, технологического, ремонтного и вспомогательного оборудования подъема, приемных устройств и емкостей для полезных ископаемых, а при наличии свободных площадей - складских и других помещений на предприятиях по добыче полезных ископаемых подземным способом.

18.2. Башенные копры следует, как правило, принимать прямоугольной или квадратной формы в плане.

Круглая или другая форма башенных копров в плане допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.

В случае невозможности размещения отдельных частей оборудования, а также обеспечения нормируемых проходов между оборудованием и конструкцией стены в пределах габаритов копра допускается увеличивать площадь машинного зала за счет устройства эркеров.

18.3. Башенные копры допускается блокировать с надшахтными зданиями, дозировочно-аккумулирующими бункерами, административно-бытовыми помещениями. Указанные помещения должны от-деляться от башенных копров противопожарными ограждениями.

При блокировании башенного копра с другими зданиями и помещениями следует обеспечивать доступ к монтажным проемам в стенах копра.

Блокировать башенные копры с помещениями, связанными с применением и хранением горючих материа-лов, легковоспламеняющихся и горючих жидкостей и горючих газов, не допускается.

18.4. В башенных копрах, помещения которых имеют непосредственную связь со стволом и отне-сены к категории А по взрывопожарной и пожарной опасности, следует предусматривать вентиляционные про-тивометановые камеры высотой не менее 2,0 м, исключающие возможность появления взрывоопасных концен-траций метана в машинных залах.

18.5. Размеры башенных копров следует принимать кратными: в плане - 3м, по высоте - 0,6м.

Шаг колонн каркасных копров принимается кратным 3м, в отдельных случаях при соответствующем обос-новании может быть принят кратным 1,5м.

18.6. Высота этажей башенных копров должна быть не менее 3,6м, а машинных залов - не менее 8,4м.

18.7. Естественное освещение следует предусматривать только в машинном зале и на лестничной клетке. В остальных помещениях следует предусматривать искусственное освещение в соответствии с требова-ниями СНиП II-4-79.

18.8. Монтаж оборудования следует осуществлять через монтажные проемы в стенах копра на ну-левой отметке в монтажную ячейку и в перекрытиях, располагаемых одно над другим. Допускается устройство монтажного проема в стенах копра на отметке расположения монтируемого оборудования. На нулевой отметке следует предусматривать сквозные проемы в стенах для осуществления монтажа и демонтажа коммуникаций в стволе, осмотра, навески и смены подъемных сосудов и канатов.

18.9. Башенные копры следует выполнять с монолитными железобетонными стенами, возводимыми в скользящей опалубке, или с железобетонным или стальным каркасом, со стенами из навесных панелей.

Примечание. Стальные элементы строительных конструкций допускается выполнять без противопо-жарной защиты независимо от категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, в которых они расположены.

18.10. При необходимости надвижки копров на фундаменты следует, как правило, копры выполнять со стальным каркасом.

18.11. Для несущих железобетонных конструкций башенных копров следует принимать бетон клас-са по прочности на сжатие не ниже В15.

18.12. Наружные стены копра и стены внутренней шахты должны, как правило, опираться на об-щую фундаментную плиту. В случае, когда основанием башенных копров служат скальные грунты, допускает-ся раздельное опирание наружных стен или колонн копра на фундамент, а стен внутренней шахты или всего копра - на устье ствола шахты.

18.13. При опирании наружных и внутренних стен копра на общий фундамент между устьем ствола и конструкциями фундамента копра должен предусматриваться зазор, исключающий их касание при осадке и крене копра.

18.14. Крен и осадка башенных копров не должны превышать значений, указанных в СНиП 2.02.01-83 и соответствующих условиям обеспечения работоспособности размещенных в них подъемных устано-вок.

В случае невозможности обеспечения допустимых значений осадок путем увеличения размеров фундамен-та, устройством свайного основания, укреплением грунтов основания и т. д. следует использовать специальные мероприятия для возможности последующего исправления положения копра (например, поддомкрачивание, применение легкоплавких подушек и т. д.).

18.15. При расчете башенных копров нагрузки и воздействия, коэффициенты надежности по на-грузке следует принимать по СНиП 2.01.07-85, а также по табл.12.

18.16. При расчете стен, колонн, фундаментов и оснований копра нормативные равномерно распре-деленные нагрузки на перекрытия при их числе больше двух допускается снижать путем умножения их на ко-эффициент по формуле

,              (52)

где n - число перекрытий над рассчитываемым сечением.

18.17. Расчет монолитных башенных копров допускается выполнять по расчетной схеме сжато-изогнутого консольного стержня, определяя моменты от вертикальных нагрузок, с учетом эксцентриситетов от крена фундаментов.

Таблица 12

Примечания: 1. Нормативная нагрузка от депрессии (компрессии) принимается максимально возмож-ной с учетом перспективы развития шахты.

2. Нормативные длительные и кратковременные нагрузки от временного проходческого оборудования для поверочных расчетов постоянных шахтных копров, проектируемых с учетом использования их для проходческих работ в период строительства шахты, определяются по проекту организации проходки ствола или по заданию организации, выполняющей этот проект.

18.18. При расчете прочности стен по п.18.17 несущая способность горизонтального сечения долж-на определяться с учетом концентрации деформаций и напряжений у проемов.

18.19. Нормальные сжимающие усилия в горизонтальных сечениях несущей стены копра в зоне опирания балок следует определять с учетом местного действия нагрузки от них.

В случаях, когда опирание балки осуществляется над проемом на высоте менее ширины проема, необходи-мо проверять расчетом прочность вертикальных и наклонных сечений стены на участке между проемом и бал-кой.

18.20. Защита конструкций копра от коррозии должна назначаться в соответствии со СНиП 2.03.11-85 с учетом воздействия минерализованной шахтной воды и исходящей вентиляционной струи, а для конструкций, находящихся в помещениях с механическим оборудованием. Подлежащим регулярной смазке, - воздействия смазочных материалов.

Все подлежащие окраске стальные конструкции копра должны проектироваться с учетом обеспечения воз-можности возобновления окраски, в том числе в труднодоступных местах.

18.21. Лестницы следует принимать железобетонными или стальными с защитой, обеспечивающей требуемый СНиП 2.01.02-85 предел огнестойкости. Уклон стальных лестниц следует принимать не менее 1:1. В стесненных местах допускается увеличение уклона стальных лестниц до 1,7:1. Ограждающие конструкции лестничных клеток должны проектироваться из несгораемых материалов с пределом огнестойкости не менее 0,75 ч.

18.22. Сообщение между этажами башенных копров следует предусматривать при помощи лифта и лестниц. Кроме того, башенные копры должны проектироваться с наружными пожарными эвакуационными лестницами с входами в помещения на каждом этаже.

18.23. Выходы из лестничной клетки в помещения категорий А и Б следует предусматривать через тамбур-шлюз с самозакрывающимися противопожарными дверями.

18.24. Ширина проходов между оборудованием с неподвижными частями или ограждениями обо-рудования с подвижными частями, а также между оборудованием и стеной должна быть не менее 0,7м.

18.25. Помещения категорий А, Б и В отделяются от других помещений противопожарными пере-городками, а помещения категорий А и Б по взрывопожарной и пожарной опасности - также и пылегазонепро-ницаемыми перегородками.

Объем копра, предназначенный для помещения подъемных сосудов, должен быть отделен стенами, перего-родками или металлической обшивкой. Противопожарные требования к этим конструкциям устанавливаются в соответствии с ведомственными нормами технологического проектирования. Противопожарные мероприятия для лифтовых шахт, лестничных клеток, а также стен и перегородок, отделяющих помещения различных кате-горий, должны отвечать требованиям СНиП 2.01.02-85.

18.26. Конструкции и материал стен и перегородок, которые разделяют помещения, находящиеся при различных давлениях воздуха, должны обеспечивать герметичность этих помещений.

18.27. В машинном зале или на ближайшем перекрытии следует предусматривать санузел.

18.28. В башенных копрах должен быть устроен внутренний водосток. Неорганизованный сброс воды с кровли запрещается.

18.29. В копрах следует предусматривать выход на кровлю. Кровля должна иметь ограждение по ГОСТ 25772-83.

18.30. В башенных копрах надлежит предусматривать противопожарный водопровод с расходом и числом струй в соответствии с требованиями СНиП 2.04.01-85.

18.31. В башенных копрах на стволах с исходящей струей воздуха вход в герметические помещения следует предусматривать через шлюзы.

19. ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ

19.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании дымовых труб с несущи-ми стволами из кирпича, железобетона и стали, обеспечивающих эффективное рассеивание дымовых газов раз-личной температуры, влажности и агрессивности до допустимых действующими санитарными нормами преде-лов концентрации на уровне земли,

19.2. Выбор материала и конструкции дымовой трубы следует осуществлять на основании технико-экономического обоснования с учетом режима эксплуатации, специального оборудования для возведения, а также архитектурно-композиционных соображений.

19.3. Диаметры выходных отверстий и высоту дымовых труб следует определять на основании аэ-родинамических, теплотехнических и санитарно-гигиенических расчетов.

Диаметры надлежит принимать по следующему унифицированному ряду: 1,2; 1,5; 1,8; 2,1; 2,4; 2,7; 3,0; 3,3; 3,6 м и далее через 0,6 м.

Минимальные диаметры труб следует назначать с учетом оборудования, применяемого при возведении труб, но не менее 1,2м - для кирпичных труб (в свету по футеровке) и 3,6м-для монолитных железобетон-ных.

Примечание. Диаметры стальных труб допускается уменьшать до 0,4м при высоте их до 45м.

19.4. Высоту дымовых труб следует назначать по следующему унифицированному ряду: 30, 45, 60, 75, 90, 105, 120 м и далее через 30 м и принимать для кирпичных, армокирпичных и стальных свободно стоя-щих (бескаркасных) труб не более 120м.

19.5. Расстояние между соседними дымовыми трубами должно быть не менее пяти средних наруж-ных диаметров трубы.

19.6. В местах соединения газоходов с трубой надлежит предусматривать осадочные швы или ком-пенсаторы.

19.7. В случае ввода в трубу в одном горизонтальном сечении двух газоходов их следует распола-гать с противоположных сторон на одной оси, при вводе трех газоходов - под углом 120° один к другому, при этом суммарная площадь ослабления в одном горизонтальном сечении на должна превышать 40% общей площади сечения железобетонного ствола трубы или стакана фундамента, 30% ствола кирпичной трубы и 20% несущего ствола стальной трубы.

При вводах в дымовую трубу нескольких газоходов и одновременной их работе необходимо предусматри-вать в нижней части трубы или в стакане фундамента разделительные стенки или направляющие патрубки, исключающие взаимное влияние потоков газа, а также уменьшающие аэродинамическое сопротивление.

19.8. Для защиты несущего ствола дымовой трубы от температурного и агрессивного воздействия отводимых газов в необходимых случаях допускаются футеровка и тепловая изоляция ствола. В зависимости от температуры и агрессивности отводимых газов футеровку следует выполнять из шамотного, кислотоупорного или глиняного обыкновенного кирпича, специального бетона, керамики, стали я также пластмасс.

Футеровка из кирпича предусматривается звеньями, опирающимися на консольные выступы в стволе. Вы-сота звеньев должна быть не более 25м при толщине в один кирпич и не более 12,5м при толщине в 1/2 кирпи-ча. В зоне проемов для газоходов толщину футеровки следует увеличивать до  1¹/₂- 2кг - кирпичей. При применении специальной фасонной шпунтовой керамики толщина футеровки мажет быть уменьшена. Примыкание нижнего звена к вышележащему необходимо проек-тировать с учетом температурного расширения материала футеровки как по высоте, так и по диаметру.

19.9. В нижней части дымовой трубы, фундаменте или подводящих газоходах следует предусмат-ривать лазы для осмотра трубы, а в необходимых случав устройства, обеспечивающие отвод конденсата.

19.10. С наружной стороны трубы должны предусматриваться площадки и лестницы, а для кирпич-ных труб - скобы. Лестницы или скобы след устанавливать на расстоянии 2,5м от поверхности земли. Площад-ки, лестницы и скобы должны иметь ограждения.

19.11. В целях предупреждения проникания дымовых газов в несущие конструкции кирпичных и железобетонных труб с газопроницаемой футеры кой не допускается избыточное статическое давление внутри дымового канала. При наличии избыточного статического давления следует применять трубу специальной конструкции (с внутренним газопроницаемым газоотводящим стволом или против давлением в вентилируемом зазоре между стволе и футеровкой).

19.12. В дымовых трубах с противодавления (в зависимости от режима работы) следует применять естественную или принудительную вентиляцию воздушного зазора. Величина противодавления должна прини-маться в каждом сечении трубы не менее 50 Па (5кгс/м²).

19.13. При подключении нескольких агрегатов к трубе и колебаниях нагрузки, вызывающих обра-зование конденсата, допускается при наличии технико-экономического обоснования проектировать много-ствольные трубы с несколькими газоотводящими стволами, расположенными внутри и сущего ствола тру-бы.

В пространстве между несущими и газоотводящими стволами следует предусматривать кольцевые площад-ки, ходовые лестницы, электрическое освещение, а также лифт при наличии специального обоснования.

19.14. Минимальный диаметр верхней части наружного несущего ствола в случае расположения внутри него нескольких газоотводящих стволов следует определять из условий размещения требуемого числа газоотводящих стволов и лифта, а также необходимых проходов для монтажа, контроля в процессе эксплуата-ции и производства работ.

19.15. Газоотводящие стволы следует выполнять из металла, а также из неметаллических несгорае-мых термостойких материалов.

С наружной стороны газоотводящих стволов следует устанавливать тепловую изоляцию, толщина которой определяется расчетом исходя из обеспечения при нормальном режиме эксплуатации заданного перепада тем-пературы газа и внутренней поверхности ствола, а также температуры наружной поверхности тепловой изоля-ции не свыше 60°С.

19.16. Фундаменты дымовых труб должны проектироваться железобетонными с подошвой кругло-го, многоугольного или кольцевого очертания в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 и СНиП 2.02.03-85. Для дымовых труб высотой более 200 м фундамент следует выполнять кольцевого очертания.

19.17. Предельные значения осадок и кренов для фундаментов труб должны приниматься по СНиП 2.02.01-83.

19.18. При высоком уровне подземных вод и подземном расположении газоходов следует преду-сматривать дренаж,

19.19. При расчете железобетонных дымовых труб по предельным состояниям первой группы не-обходимо учитывать одновременное действие нагрузки от собственного веса, расчетной ветровой нагрузки, а также влияние температуры отводимых газов; при расчете по предельным состояниям второй группы - одно-временное действие нагрузки от собственного веса, нагрузки от ветра, а также влияние температуры отводимых газов и солнечной радиации.

19.20. Нагрузки и воздействия на дымовые трубы, коэффициенты надежности по нагрузке, а также возможные сочетания нагрузок должны приниматься согласно требованиям СНиП 2.01.07-85.

Коэффициент надежности по нагрузке при расчете на ветровые нагрузки для труб высотой до 150м прини-мается равным 1,3; для труб высотой от 150 до 300м - 1,4; для труб свыше 300м - 1,5.

19.21. Перепады температуры в стенке трубы от воздействия отводимых газов надлежит определять на основании теплотехнических расчетов для установившегося потока тепла при наибольшем значении температуры отводимых газов и расчетной температуре наружного воздуха (средней температуре наиболее холодной пятидневки) и наибольшем значении коэффициента теплоотдачи наружной поверхности.

19.22. Дымовые цилиндрические трубы и трубы небольшой коничности (не более 0,012) следует рассчитывать на скоростной напор ветра и резонанс в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. Кониче-ские трубы с коничностью более 0,012 на резонанс допускается не проверять.

19.23. В качестве расчетной схемы дымовой трубы следует принимать защемленный в основании консольный стержень постоянного или переменного по высоте кольцевого сечения.

Примечание. Для стальных труб с оттяжками расчетная схема принимается в виде консольного стерж-ня, защемленного в основании с упругими опорами в местах оттяжек.

19.24.Определение изгибающих моментов в горизонтальных сечениях ствола трубы необходимо производить по деформированной схеме с учетом дополнительных изгибающих моментов от собственного веса вследствие прогиба трубы от ветра, температуры, солнечной радиации и крена фундамента.

19.25. Для учета кольцевых напряжений в поперечном сечении, а также дополнительных моментов от прогиба трубы при воздействии солнечной радиации необходимо учитывать распределение разности темпе-ратур по наружной поверхности от 25°C на солнечной стороне до 0°C на границе с теневой стороной.

19.26. Горизонтальное перемещение верха трубы от нормативной ветровой нагрузки не должно превышать 1/75 ее высоты. При наличии лифта предельное горизонтальное перемещение верха трубы следует принимать в соответствии с техническими условиями на данный лифт.

19.27. Расчетную длину при определении форм свободных колебаний и проверке несущей способ-ности горизонтальных сечений для свободно стоящих труб следует принимать равной высоте трубы, умножен-ной на коэффициент 1,12.

19.28. Минимальное напряжение на грунт под фундаментом трубы должно быть более нуля.

19.29. При наличии температурного перепада по высоте плиты фундамента необходимо при расчете фундамента учитывать температурные усилия, определяемые согласно СНиП 2.03.04-84.

Кирпичные дымовые трубы

19.30. Ствол кирпичной дымовой трубы следует проектировать в виде усеченного конуса (цоколь трубы должен быть цилиндрической формы). Наклон образующей наружной поверхности ствола трубы к вер-тикали следует принимать, как правило, постоянным в пределах 0,02 - 0,04 на всю высоту.

19.31. Для кладки стволов кирпичных дымовых труб следует принимать кирпич глиняный лекаль-ный марок 125-150. Допускается применять обыкновенный глиняный кирпич пластического прессования марки не ниже 125 и водопоглощением не более 15%.

Марку кирпича по морозостойкости следует принимать в зависимости от режима работы трубы, но не ниже 25. Для кладки ствола необходимо принимать сложные растворы марок не ниже 50.

19.32. По высоте кирпичной трубы надлежит предусматривать горизонтальные стяжные кольца из полосовой стали, шаг и сечение которых следует

принимать по расчету, при этом толщина стяжных колец должна быть не более 10 мм, шаг - не более 1,5м.

19.33. Толщина стенок ствола принимается по расчету, но не менее  1¹/₂ кирпича.

19.34. Расчет горизонтальных сечений по несущей способности должен производиться в соответст-вии со СНиП II-22-81. Для всех горизонтальных сечений ствола точка приложения продольной силы должна находиться в пределах ядра сечения, т. е. во e₀ = (D²+d²)/8D, ,где D и d - соответственно наружный и внутренний диаметры сечения ствола. Расчетное сопротивление кладки сжа-тию R принимается с коэффициентом условий работы 0,9.

19.36. Расчет вертикальных сечений ствола на температурные усилия, вызванные перепадом темпе-ратур по толщине стенки ствола, следует производить, принимая эпюру в сжатой зоне прямоугольной. Растяги-вающие усилия следует воспринимать стяжными кольцами. Коэффициент условий работы при определении расчетного сопротивления стали стяжных колец следует принимать равным 0,7.

Железобетонные дымовые трубы

19.36. Ствол железобетонной дымовой трубы следует проектировать в форме цилиндра, усеченного конуса или комбинированной формы - в виде сочетания усеченного конуса и цилиндра. Отношение высоты всего ствола или отдельного его участка к своему наружному диаметру должно быть не более 20.

Наклон образующей поверхности трубы к вертикали следует принимать, как правило, не более 0,1.

19.37. Сборные железобетонные дымовые трубы, как правило, следует проектировать цилиндриче-ской формы из отдельных царг. Соединение царг между собой необходимо осуществлять на высокопрочных шпильках или болтах.

19.38. Для стволов железобетонных монолитных труб следует применять бетон только на порт-ландцементе класса не ниже ВЗО с содержанием трехкальциевого алюмината до 8 % или сульфатостой-кий портландцемент с минеральными добавками. Класс бетона по прочности на сжатие должен быть не менее В15, водоцементное отношение - не более 0,4. Марка бетона труб по морозостойкости должна быть не менее F200, по водонепроницаемости - W8. Для труб, в которых возможно образование конденсата, морозостойкость бетона должна быть не менее F300.

Примечание. В отдельных случаях при соответствующем техническом обосновании (высокие темпе-ратуры дымовых газов и др.) допускается снижение марки по морозостойкости, но не ниже значений, приве-денных в СНиП 2.03.01-84.

19.39. Толщину стенок ствола железобетонной трубы следует принимать по расчету, минимальную толщину стенок вверху монолитной трубы следует принимать: при диаметре трубы до 4,8м – 160мм; до 7,2м - 180мм; при диаметре до 9м - 200 мм, при диаметре более 9 м - 250мм.

19.40. Сечение растянутой арматуры от площади расчетной толщины сечения ствола трубы должно быть не менее: для кольцевой арматуры - 0,2, продольной - 0,4%.

19.41. Стыки растянутой арматуры труб допускается устраивать внахлестку без сварки. Стыки продольной и горизонтальной арматуры должны располагаться вразбежку так, чтобы число стыков в сечении было не более 25% общего числа стержней.

19.42. Толщину защитного слоя бетона для рабочей арматуры следует принимать не менее 30 мм и не менее диаметра арматуры, а при наличии агрессивных газов дополнительно увеличивать на 5 мм.

19.43. Предельно допустимую температуру нагрева арматуры, выбор состава бетона в зависимости от температуры дымовых газов, дополнительные коэффициенты условий работы для расчетных сопротивлении бетона и арматуры, а также метод расчета вертикальных сечений на действие неравномерного нагрева по толщине стены следует принимать по СНиП 2.03.04-84.

19.44. Предельная ширина раскрытия трещин в растянутой зоне сечения не должна превышать: для верхней трети высоты трубы - 0,1 мм, для нижних двух третей высоты трубы - 0,2 мм. При соответствующем обосновании для нижней части дымовой трубы допускается ширина раскрытия трещин до 0,3мм.

Стальные дымовые трубы

19.46. Ствол стальной дымовой трубы следует проектировать, как правило, состоящим из верхней цилиндрической и нижней конической частей.

19.46. Для свободно стоящих стальных труб соотношения размеров к общей высоте трубы должны удовлетворять следующим условиям: диаметр цилиндрической части - не менее 1/20; диаметр основания кони-ческой части - не менее 1/10; высота конической части - не менее 1/4.

Примечание. В случае установки динамических или механических гасителей колебаний диаметр ци-линдрической части может составлять 1/25 общей высоты трубы.

19.47. Стальные дымовые трубы без футеровки высотой 60 м и более, а также футерованные трубы с отношением высоты трубы к диаметру более 20 должны проектироваться с оттяжками.

19.48. Расположение оттяжек по высоте трубы должно приниматься следующим: высота верхней части ствола трубы над оттяжками при одном ярусе оттяжек должна составлять от 1/3 до 1/4 общей высоты трубы, при двух ярусах - не более 1/5; расстояние между ярусами оттяжек должно быть равно 1/3 высоты тру-бы.

19.49. Стальные дымовые трубы высотой более 120 м должны быть раскреплены в нижней части жесткими подкосами. В качестве несущих конструкций допускается использовать решетчатые башни.

19.50. Цилиндрическую и коническую части стальной трубы следует, как правило, соединять встык без ребер. Толщина стенок трубы должна быть не менее 4 мм.

19.51. Верх цилиндрической части трубы следует усиливать горизонтальным ребром жестко-сти.

19.52. Футеровку стальных труб следует опирать на специальные горизонтальные кольцевые ребра, привариваемые к стенке трубы с внутренней стороны.

19.53. Ввод газохода в месте сопряжения с дымовой трубой должен иметь круглую, овальную или прямоугольную с закругленными углами форму, при этом в целях обеспечения равнопрочности сечения обо-лочку ствола следует усиливать приваркой листов по периметру выреза.

19.54. Марки сталей для дымовых труб должны приниматься в соответствии со СНиП II-23-81 с отнесением отдельных элементов к следующим группам:

группа 2 - оболочка и ребра жесткости дымовой трубы;

группа 4 - ребра жесткости, опорные кольца, площадки, лестницы, ограждения.

19.55. Расчет элементов стальных конструкций дымовых труб и определение расчетных сопротив-лении материалов при температуре конструкции 300°С и менее следует производить по СНиП II-23-81.

19.56. Стальные дымовые трубы при критических скоростях ветра, вызывающих резонансные коле-бания сооружения, следует рассчитывать на усталость в соответствии с требованиями СНиП II-23-81. Проверке подлежат стыковые швы стальной оболочки дымовой трубы, при этом в расчете должно учитываться не менее 2 млн. циклов нагружения.

19.57. Стенки труб следует проверять на общую и местную устойчивость.

Сварные соединения стенки трубы должны быть проверены на знакопеременные циклические напряжения, возникающие при резонансных колебаниях трубы от действия ветровых нагрузок.

Место сопряжения цилиндрической и конической частей трубы, а также все места изменения толщины стенки трубы необходимо проверять на прочность с учетом дополнительных напряжений от краевого эффек-та.

20. ВЫТЯЖНЫЕ БАШНИ

20.1 .Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании вытяжных башен, предназначенных для удаления вредных негорючих газов, прошедших очистку, но сохраняющих определенную степень агрессивности, влажностью 80-90 %, содержащих конденсат и, как правило, не имеющих высокой температуры. Газоотводящие стволы следует проектировать из металла и конструкционных несгораемых или трудно сгораемых полимерных материалов.

20.2. Несущие стальные стволы вытяжных башен следует проектировать по СНиП II-23-81.

Вытяжные башни высотой более 210м надлежит проектировать по специально разработанным техническим условиям.

20.3. В вытяжной башне допускается установка одного или нескольких газоотводящих стволов. Один газоотводящий ствол должен быть размещен, как правило, внутри несущей башни; при наличии несколь-ких газоотводящих стволов допускается размещать все газоотводящие стволы внутри несущей башни или часть стволов - внутри башни, а часть - с ее внешней стороны.

20.4. Размеры газоотводящего ствола следует определять по технологическим расчетам, соблюдая требования санитарных норм предельных концентраций вредных выбросов в атмосферу, и принимать по табл.13.

Таблица.13.

Примечание. В целях использования существующего оборудования, применяемого для изготовления газоотводящих стволов из конструкционных полимерных материалов, допускается принимать независимо от высоты ствола следующие дополнительные размеры внутренних диаметров, м: для стволов из стеклопластика - 1,0; 1,6; 2,0 и 3,0; для стволов из текстофаолита - 1,2; 3,0; 3,8; 4,5 и 7,0.

20.5. Форму несущей решетчатой башни и ее размеры следует определять с учетом обеспечения экономии стали, технологичности изготовления, условий принятого метода монтажа, рационального размеще-ния башни на генплане и удобства эксплуатации.

20.6. Несущую башню следует проектировать в виде сочетания призматической (верхней) и одной пирамидальной (нижней) частей с тремя, четырьмя гранями и более.

20.7. Разница уровней верха газоотводящего ствола и верха несущей башни должна быть в преде-лах 2—2,5 диаметра газоотводящего ствола, но не более 8-10м. При выполнении газоотводящего ствола из полимерных материалов разница определяется конструктивно с повышенными требованиями к антикорро-зионной защите верхней площадки башни.

20.8. Наименьший габаритный размер несущей башни в нижнем основании следует назначать, как правило, не менее 1/8 ее высоты.

Наименьший габаритный размер несущей башни в верхнем основании следует определять по условиям размещения требуемого (по заданию) числа газоотводящих стволов и лифта, а также необходимых проходов для производства ремонтных работ. В случае стесненного габарита верхней части башни (при большом диаметре газоотводящего ствола или необходимости размещения нескольких газоотводящих стволов внутри башни и стесненных условиях генплана) для проходов допускается проектировать выносные площадки-балконы. Ширина проходов должна быть не менее 0,7м.

20.9. По всей высоте несущей башни необходимо предусматривать устройство горизонтальных диафрагм. Расстояние между диафрагмами следует назначать в пределах 1,5 - 2,5 габарита поперечного сечения башни в уровне установки диафрагмы. Диафрагмы также следует устанавливать в плоскости излома граней башни.

20.10. Диафрагмы надлежит использовать для горизонтального опирания газоотводящего ствола и как площадки, необходимые в эксплуатационных целях для обеспечения проходов вокруг газоотводящих ство-лов к поясам и узлам решетки несущей башни.

20.11. Марки сталей для несущей решетчатой башни следует принимать в соответствии со СНиП II-23-81 с отнесением отдельных элементов конструкции башни к следующим группам:

группа 1 - пояса несущей башни, узловые фасонки;

группа 2- элементы решетки; балки, площадки-диафрагмы, непосредственно воспринимающие собственный вес газоотводящего ствола;

группа 4 - опорные плиты, балки, площадки-диафрагмы, настил площадок, лестницы, ограждения.

20.12. Газоотводящие стволы следует предусматривать из материалов, стойких против воздействия отводимых газов, или иметь соответствующую антикоррозионную защиту.

Марки углеродистых или низколегированных сталей для оболочки газоотводящих стволов и всех ее эле-ментов должны назначаться по группе 4 в соответствии со СНиП II 23-81.

Для газоотводящих стволов из конструкционных полимеров следует принимать химически и термически стойкие стеклопластики, текстофаолиты, бипластмассы (стеклопластики с внутренним слоем из термопласта) и слоистые конструкционные пластики.

Примечание. Конструкционные полимерные материалы, применяемые для газоотводящих стволов, должны быть несгораемыми или трудно сгораемыми.

20.13. Для обеспечения наилучших аэродинамических свойств и экономии металла несущую баш-ню следует, как правило, проектировать из элементов трубчатого поперечного сечения.

20.14. 8ертикальная нагрузка от газоотводящего ствола должна передаваться в нижних уровнях вытяжной башни.

В зависимости от уровня ввода газоходов следует принимать один из следующих вариантов опирания газо-отводящего ствола: на собственный фундамент; на специальную дополнительную опору; на одну из нижних диафрагм несущей башни (допускается при условии, что расход металла на эту диафрагму не будет превышать расход металла на специальную опору).

20.15. При монтаже несущей башни методом подращивания или подъема целиком необходимо производить дополнительный расчет элементов башни на монтажные нагрузки,

20.16. Горизонтальную нагрузку от газоотводящего ствола из стали или самонесущей цилиндриче-ской оболочки из конструкционных полимеров следует передавать на несущую башню в плоскости поперечных диафрагм башни.

Горизонтальную нагрузку от газоотводящего ствола из конструкционных полимеров, монтируемого из царг, соединенных стальным промежуточным каркасом, следует передавать также на диафрагмы башни, но через промежуточный каркас.

20.17. Конструктивное решение узлов опирания газоотводящего ствола на башню в местах переда-чи горизонтальных нагрузок должно обеспечивать свободу взаимных вертикальных температурных перемеще-нии ствола и башни.

20.18. Стыковочные узлы царг газоотводящих стволов должны обеспечивать кроме требований прочности и герметичности также свободу вертикальных перемещении, возникающих от температурных де-формаций полимерного материала.

20.19. Стальной промежуточный каркас следует проектировать, как правило, из вертикальных под-весок, горизонтальных колец и опорных элементов, при этом:

горизонтальные кольца, передающие нагрузку, должны располагаться на одном уровне с диафрагмами башни;

крепление промежуточного каркаса к башне должно обеспечивать свободу вертикальных перемещений от температурных деформаций;

по высоте промежуточный каркас следует предусматривать из отдельных секций со стыками, необходимы-ми для монтажа царг ствола вместе с каркасом крупными блоками методом подращивания;

вертикальные подвески каркаса следует принимать в виде гибких элементов, закрепленных в каждой сек-ции.

20.20. Расчет газоотводящих стволов из конструкционных полимерных материалов следует произ-водить с учетом анизотропии материалов.

Расчетные характеристики материалов должны быть определены с учетом максимальной температуры отводимых газов, влияния агрессивной среды и длительности действия нагрузок.

20.21. Фундамент газоотводящего ствола надлежит проектировать бетонным или железобетонным в виде полого усеченного конуса или цилиндра, сплошной или кольцевой плиты.

20.22. Фундаменты несущей башни следует проектировать отдельными под каждый опорный узел, при этом должны быть предусмотрены меры, обеспечивающие равномерные осадки фундаментов.

20.23. При проектировании вытяжных башен необходимо предусматривать надежную антикорро-зионную защиту фундаментов и всех конструкций газоотводящего ствола несущей башни.

20.24. В случаях, когда возможно образование в газоотводящем стволе конденсата, необходимо предусматривать устройство для его сбора и отвода.

20.25. Для ремонта и монтажа газоотводящего ствола следует предусмотреть возможность подвески его на верхней диафрагме несущей башни, а при высоте его более 150м - также на одной из промежуточных диафрагм.

20.26. Для подъема на башню следует предусматривать лестницу.

Лестницу следует проектировать вертикальной с переходами на площадках-диафрагмах. При расстояниях между диафрагмами более 12м надлежит предусматривать специальные промежуточные площадки. Лестница и переходные площадки должны иметь ограждения.

20.27. При температуре наружной поверхности газоотводящего ствола более 50°С примыкающие к нему площадки, лестничные проемы и подходы должны иметь специальное ограждение высотой не менее 1 м, часть которого на высоту не менее 100 мм от уровня настила сплошная.

21. ВОДОНАПОРНЫЕ БАШНИ

21.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании водонапорных башен, предназначенных для использования в системах хозяйственно-питьевого, производственного и противопожар-ного водоснабжения промышленных предприятий, сельскохозяйственных комплексов и населенных мест.

Водонапорные башни для массового строительства следует проектировать, как правило, без шатров, со стальными баками и опорами из железобетона, кирпича или стали,

21.2. Водонапорные башни надлежит проектировать с баками вместимостью 15, 25, 50, 100, 150, 200, 300, 500 и 800 м³. Высоту опор (от уровня земли до верха опоры бака) для башен с баками вместимостью от 15 до 50 м³ следует назначать кратной 3 м, с баками вместимостью 100 м³ и более - кратной 6 м.

Примечание. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается проектировать башни с баками большей вместимости.

21.3. Форму бака следует выбирать в соответствии с архитектурно-композиционными и технико-экономическими соображениями.

В покрытии бака необходимо предусматривать люк со стремянкой для спуска в бак и трубы для вентиля-ции.

21.4. Днища бака следует проектировать с уклоном не менее 5% к подводяще-отводящей или сливной трубе.

21.5. Опоры водонапорных башен следует, как правило, проектировать в форме цилиндра или в виде системы сборных железобетонных стоек.

Допускается предусматривать для опор монолитный железобетон, кирпич или сталь в зависимости от мест-ных условий, технико-экономических расчетов и с учетом архитектурных требований.

21.6. В случае применения сплошных конструкций опор (монолитный железобетон или кирпич) пространство под баками допускается использовать для размещения служебных и конторских помещений, складов, производственных помещений, исключающих образование пыли, дыма и газовыделений.

21.7. Фундамент водонапорной башни, как правило, следует проектировать железобетонным моно-литным, внутри которого следует предусматривать утепленные, но неотапливаемые помещения с естественной приточно-вытяжной вентиляцией для размещения задвижек на водопроводных трубах и контрольно-измерительных приборов.

21.8. Узлы пересечения подводяще-разводящего стояка с перекрытиями и площадками должны до-пускать свободу вертикальных температурных перемещений стояка.

21.9. При расчете башен ветровую нагрузку следует определять как для высотных сооружений с учетом динамического воздействия пульсации скоростного напора.

Расчет башен следует выполнять для двух случаев: с заполненным или незаполненным баком.

Форма эпюры давлений под подошвой фундамента при проверке башни с заполненным баком должна быть трапециевидной с отношением минимального и максимального напряжений не менее 0,25. При проверке башни с незаполненным баком допускается треугольная эпюра напряжений. Крен башни должен быть Ј 0,004.

21.10. Башни следует оборудовать стальными лестницами для подъема к баку и на его покрытие, а также площадками для осмотра и обслуживания строительных конструкций и трубопроводов. Лестницы допускается проектировать вертикальными, типа стремянок, с дугами, обеспечивающими безопасность пользования ими. При этом расстояние между площадками не должно превышать 8 м. Площадки должны иметь перильное ограждение.

21.11. При проектировании водонапорных башен следует предусматривать мероприятия по анти-коррозионной защите строительных конструкций. Конструктивные решения должны обеспечивать доступ ос-мотра и восстановления антикоррозионных покрытий.

21.12. Для внутренней антикоррозионной защиты баков следует применять материалы, включенные в перечни материалов и реагентов, разрешенных Главным санитарно-эпидемиологическим управлением Минздрава СССР для применения в практике хозяйственно-питьевого водоснабжения.

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СООРУЖЕНИЙ ДЛЯ СЕВЕРНОЙ СТРОИТЕЛЬНО-КЛИМАТИЧЕСКОЙ ЗОНЫ

22 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ЬРЕБОВАНИЯ

22.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании сооружений промышлен-ных предприятий для северной строительно-климатической зоны.

22.2. При проектировании сооружений на вечномерзлых грунтах следует принимать один из прин-ципов (принципы I и II) использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в соответствии со СНиП II-18-76.

22.3. Сооружения, предназначенные для прокладки тепловых сетей (тоннели, каналы, отдельно стоящие опоры и эстакады под технологические трубопроводы), следует проектировать с учетом дополнитель-ных требований для особых условий строительства в соответствии со СНиП II-36-73.

22.4. При проектировании сооружений с основанием по принципу I надлежит принимать следую-щие способы сохранения мерзлого состояния грунтов основания:

устройство под сооружениями термоизолирующих слоев;

устройство в основании пола охлаждающих каналов или труб.

22.5. При проектировании сооружений с основанием по принципу II надлежит:

предусматривать конструктивные решения, обеспечивающие медленное и равномерное оттаивание грунтов основания в процессе строительства и эксплуатации. В случае предварительного оттаивания грунтов основания следует при необходимости предусматривать улучшение строительных свойств грунтов путем уплотнения, закрепления и др.;

назначать высоту помещений, проемов, а также расстояние между оборудованием и конструкциями соору-жений с запасами, обеспечивающими возможность нормальной работы сооружения в процессе осадок конст-рукций и сохранение требуемых нормами габаритов после окончания осадок;

предусматривать возможность восстановления положения конструкций при осадках сооружений.

22.6. При проектировании сооружений с основанием по принципу II в случаях, когда деформации основания могут превышать предельные величины, приведенные в СНиП 2.02.01-83, конструктивные решения должны обеспечивать устойчивость, прочность и эксплуатационную пригодность сооружений при неравномерных осадках основания. Для обеспечения указанных требований сооружения следует проектиро-вать:

с жесткими схемами, при которых конструктивные элементы не могут иметь взаимных перемещении;

с податливыми схемами, при которых возможно взаимное перемещение шарнирно-связанных между собой конструктивных элементов при обеспечении устойчивости и прочности этих элементов, а также эксплуатаци-онной пригодности сооружений.

22.7. Сооружения большой протяженности (проектируемые с основанием по принципу II) следует разделять осадочными швами на отсеки, длина которых должна быть не более величин, указанных в табл.14.

Таблица 14

Примечание. Значение средней осадки основания сооружения следует определять в соответствии с требованиями СНиП II-18-76.

22.8. В местах сопряжения сооружений со зданиями или другими сооружениями при использовании в качестве оснований вечномерзлых грунтов по принципу II необходимо предусматривать также осадочные швы.

Осадочные швы следует располагать так, чтобы эти швы по возможности совпадали с местами изменений литологического состава, физико-механических свойств и льдонасыщенности грунтов, с местами изменения мерзлотных свойств основания и глубины залегания верхней поверхности вечномерзлых грунтов, с местами перехода от сливающегося вечномерзлого грунта, к несливающемуся или к участкам с талыми грунтами с раз-личными температурными и влажностными режимами.

22.9. Наружные поверхности стен сооружений следует проектировать без ниш, поясков и других элементов, задерживающих снег и влагу.

22.10. Отапливаемые сооружения (подвалы, башенные копры, перегрузочные узлы конвейерных галерей), между которыми по условиям технологического процесса необходим переход производственного персонала, следует соединять отапливаемыми галереями, как правило, наземными.

22.11. Наружные этажерки и площадки для размещения технологического оборудования не допус-кается проектировать в строительно-климатических подрайонах IБ и IГ, установленных СНиП 2.01.01-82.

22.12. При проектировании тоннелей и каналов, предназначенных для прокладки трубопроводов, сохранение мерзлого состояния грунтов основания (принцип I) следует обеспечивать путем устройства тепло- и гидроизоляции или вентиляции тоннелей и каналов.

22.13. Глубину заложения тоннелей и каналов надлежит принимать минимальной, при этом допус-кается в стесненных условиях верх перекрытия совмещать с уровнем поверхности земли. Под автомобильными дорогами расстояние от верха проезжей части до перекрытия тоннеля или канала должно быть не менее 100 мм.

22.14. Надземная прокладка трубопроводов для транспортирования нагретых продуктов должна предусматриваться на отдельно стоящих опорах и эстакадах высотой, исключающей тепловое воздействие трубопроводов на вечномерзлые грунты оснований,

22.15. Фундаменты отдельно стоящих опор под трубопроводы следует проектировать с опиранием на вечномерзлые грунты оснований по принципу I или с опиранием на сезоннооттаивающие грунты оснований по принципу II , если деформации грунтов допускаются прочностью и устойчивостью трубопроводов и не при-водят к недопустимым изменениям их уклонов.

22.16. Закрома, возведение которых предусматривается с использованием вечномерзлых грунтов по принципу I, следует проектировать, как правило, надземными.

22.17. Стены и решетки бункеров, предназначенные для материалов, подверженных смерзанию, следует обогревать регистрами или другими нагревательными устройствами. В стенах этих сооружений необ-ходимо дополнительно предусматривать теплоизоляцию с наружной сторон.

22.18. Полузаглубленные или заглубленные в грунт железобетонные резервуары следует проекти-ровать на скальных грунтах или на нескальных, которые при оттаивании дают деформации (осадки) не более допустимых для проектируемых сооружений.

СООРУЖЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ   СНиП 2.09.03-85   ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Обязательное АНКЕРНЫЕ БОЛТЫ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ 1. Анкерные болты (далее - болты) для крепления строительных конструкций и оборудования к бетонным и железобетонным элементам (фундаментам, силовым полам, стенам и т.п.) следует применять при расчетном температуре наружного воздуха до минус 65°С включ. Примечание. Расчетная зимняя температуре наружного воздуха принимается как средняя тем-пература воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СНиП 2.01.01-82. 2. При нагреве бетона конструкций свыше 50°C, в которые заделываются болты, в рас-четах должно учитываться влияние температуры на прочностные характеристики материала конструкций, болтов, подливок, клеевых составов и т.п. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование. 3. Болты, предназначенные для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влаж-ности, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП 2.03.11-85. 4. При наличии соответствующего обоснования допускается применение других способов закрепления оборудования на фундаментах (например, на виброгасителях, клею и др.). 5. По конструктивному решению болты могут быть с отгибом, с анкерной плитой, прямые и конические (распорные) (табл.1). Таблица 1 Конструкция болта С отгибом С анкерной плиткой Прямой Конический (распорный) глухой съемный Диаметр болта (по резьбе) d,мм 12-48 12-140 56-125 12-48 6-48 Эскиз Минимальная глубина заделки H 25d 15d 30d 10d 10d(8d)* Наименьшее расстояние между болтами 6d 8d 10d 5d 8d Наименьшее расстояние от оси болта до грани фундамента 4d 6d 6d 5d 8d Коэффициент нагрузки X 0,4 0,4 0,25 0,6 0,55 Коэффициент стабильности затяжки k 1,9(1,3)** 1,9(1,3) 1,5 2,5(2) 2,3(1,8) *В скобках дана глубина заделки для болтов диаметром менее 16 мм. ** В скобках приведены значения коэффициента k для статических нагрузок. По способу установки болты подразделяются на устанавливаемые до бетонирования элементов, в которые они заделываются (с отгибом и с анкерной плитой), и на готовые элементы, устанавливаемые в про-сверленные скважины (прямые и конические). Прямые болты в скважинах закрепляются с помощью синтетического клея или виброзачеканки, а конические - с помощью разжимных цанг или цементно-песчаных смесей. По условиям эксплуатации болты подразделяются на расчетные и конструктивные. К расчетным относятся болты, воспринимающие нагрузки, возникающие при эксплуатации строитель-ных конструкций или работе оборудования. К конструктивным относятся болты, предусматриваемые для креп-ления строительных конструкций и оборудования, устойчивость которых против опрокидывания или сдвига обеспечивается собственным весом конструкции или оборудования. Конструктивные болты предназначаются для рихтовки строительных конструкций и оборудования во время их монтажа и для обеспечения стабильной работы конструкций и оборудования во время эксплуатации, а также для предотвращения их случайных сме-щений. Болты с отгибом и анкерной плитой допускается применять для крепления конструкций и оборудо-вания без ограничений. Болты, устанавливаемые в скважины, допускается применять для крепления строительных конст-рукций и оборудования, не испытывающих значительных динамических нагрузок. Для крепления несущих колонн зданий и сооружений, оборудованных мостовыми кранами, а также для высотных зданий и сооружений, ветровая нагрузка для которых является основной, не допускается приме-нять болты, устанавливаемые в скважины, за исключением болтов с коническим концом, устанавливаемых спо-собом вибропогружения с глубиной заделки не менее 20d.. 6. Выбор марок стали для анкерных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80, а их конструкций и размеров - по ГОСТ 24379.1-80. 7. Расчетные сопротивления металла болтов растяжению Rba следует принимать по СНиП II-23-81. 8. Все болты должны быть затянуты на величину предварительной затяжки F, которая для статических нагрузок должна приниматься равной 0.75Р, для динамических нагрузок 1 ,1P, где Р - расчетная нагрузка, действующая на болт. Для строительных конструкций затяжку болтов допускается осуществлять стандартными ручными инструментами с предельным усилием (до упора). 9. Площадь поперечного сечения болта (по резьбе) следует определять из условия прочно-сти              (1) где k0 = 1,35 - для динамических нагрузок, 1,05 - для статических нагрузок. Для съемных болтов с анкерными плитами, устанавливаемых свободно в трубе, коэффициент k0 для динамических нагрузок принимается равным 1,15. 10. При действии динамических нагрузок сечение болтов, определенное по формуле(1), сле-дует проверять на выносливость по формуле              (2) где    c - коэффициент нагрузки, принимаемый по табл.1 в зависимости от конструкции болта; m - коэффициент, принимаемый по табл.2. в зависимости от диаметра болта; a - коэффициент, учитывающий число циклов нагружения и принимае-мый по табл.3. Таблица 2 Коэффициент m Диаметр болта, мм 0,9 10-12 1 16 1,1 20-24 1,3 30-36 1,6 42-48 1,8 56-72 2 80-90 2,2 100-125 2,5 140 Таблица 3 Коэффициент a Число циклов нагружения 3,15 0,05 Ч106 2,25 0,2 Ч106 1,57 0,8 Ч106 1,25 2 Ч106 1 5 Ч106 и более 11. При расчете креплений строительных конструкций усилие предварительной затяжки и площадь сечения болтов следует определять как для статических нагрузок (см. табл.1), если в проекте нет спе-циальных указаний. 12. При групповой установке болтов для крепления оборудования значение расчетной на-грузки Р приходящейся на один болт, следует определять для наиболее нагруженного болта:              (3) где     N - расчетная продольная сила; М - расчетный изгибающий момент; n - общее число болтов; у1 - расстояние от оси поворота до наиболее удаленного болта в растянутой зоне стыка; уi - расстояние от оси поворота до i-го болта, при этом учитываются как растянутые, так и сжатые болты. Ось поворота допускается принимать проходящей через центр тяжести опорной поверхности обору-дования или башмака колонн. 13. Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные башмаки, значение расчетной рас-тягивающей нагрузки, приходящейся на один болт, следует определять по формуле P = (M - Nb)/nh              (4) где     N, М - соответственно продольная сила и изгибающий момент в сквозной колонне на уровне верха фундамента; b - расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви; n - число болтов крепления ветви колонны; h — расстояние между осями ветвей колонны. 14. Для башмаков стальных сплошных колонн значение расчетной нагрузки, приходящейся на один растянутый болт, следует определять по формуле Р = (Rbbsx - N)/n              (5) где     Rb - расчетное сопротивление бетона; bs - ширина опорной плиты башмака; x - высота сжатой зоны бетона под опорной плитой башмака, определяемая по СНиП 2.03.01-84 как для внецентренно сжатых элементов; N - расчетная продольная сила в колонне; n - число растянутых болтов, расположенных с одной стороны башмака колонны. 15. Усилие предварительной затяжки болтов F1 для восприятия горизонтальных (сдвигающих) усилий в плоскости опирания оборудования на фундамент определяется по формуле              (6) где     k - коэффициент стабильности затяжки принимаемый по табл.1; Q - расчетная сдвигающая сила, действующая в опорной плоскости; N - нормальная сила; f - коэффициент трения, принимаемый равным 0,25; n - число болтов. 16. При совместном действии вертикальных и горизонтальных (сдвигающих) сил значение усилия затяжки F0 необходимо определять по формуле F0 = F + F1/k              (7) 17. Сдвигающую силу Q, действующую в плоскости изгибающего момента, для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные башмаки под ветви колонны, допускается воспринимать си-лой трения под сжатой ветвью колонны, удовлетворяющей условию              (8) где обозначения те же, что в формуле (4). Сдвигающую силу для стальных сплошных колонн, а также для сквозных колонн при действии сдвигающей силы перпендикулярно плоскости изгибающего момента (связевых колонн) допускается воспри-нимать силой трения от действия продольной силы и силы затяжки болтов, удовлетворяющей условию Q Ј f(nAsaRba / 4 + N),              (9) где     f - коэффициент трения, принимаемый равным 0,25; n - число болтов для крепления сжатой ветви колонны или число сжатых болтов, расположенных с одной стороны башмака колонны сплошного сечения; Asa - площадь сечения одного болта; N - минимальная продольная сила, соответствующая нагрузкам, от которых определяется сдви-гающая сила. 18. Минимальную глубину заделки болтов в бетон Н для бетона класса В12,5 и стали марки ВСтЗкп2 следует принимать по табл.1. При других марках стали болтов или другом классе бетона по прочности на сжатие минимальную глубину заделки H0 следует определять по формуле H0 = Hm1m2,              (10) где     m1 - отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса В12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса. Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважины готовых фундаментов, коэффициент m1 следует принимать равным 1; m2 - отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов приня-той марки стали к расчетному сопротивлению стали марки ВСтЗкп2. 19. Для конструктивных болтов с отгибами глубину заделки в бетон допускается принимать равной 15d, для болтов с анкерными плитами – 10d, а для болтов, устанавливаемых в скважины, - 5d. 20. Наименьшие допустимые расстояния между осями болтов и от оси крайних болтов до грани фундамента приведены в табл.1. Расстояния между болтами, а также от оси болтов до грани фундамента допускается уменьшать на 2d при соответствующем увеличении глубины заделки болта на 5d. Расстояние от оси болта до грани фундамента допускается уменьшать еще на один диаметр при на-личии специального армирования вертикальной грани фундамента в месте установки болта. Во всех случаях расстояние от оси болта до грани фундамента не должно быть менее 100 мм для болтов диаметром 30 мм включ., 150 мм — для болтов диаметром до 48 мм и 200 мм - для болтов диаметром более 48 мм. Примечание. При установке спаренных болтов (например, для закрепления несущих стальных колонн зданий и сооружений) следует предусматривать общую анкерную плиту с расстоянием между отвер-стиями, равным проектному расстоянию между осями болтов, или устанавливать одиночные болты с разбежкой по глубине.